实腹是拱桥课程设计计算书精品文档17页

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[键入作者姓名] 2012/6/14

1 设计资料

设计荷载 公路——Ⅰ级汽车荷载，人群荷载3kN/m2 桥面净宽 净7m附20.75m人行道 净跨径 ln25m 净矢高 fn4.56m 净矢跨比 fn/ln0.1824 拱圈厚度 d0.8m 拱圈宽度 b8.5m 主拱顶填土高度 hc0.5m 拱圈材料重力密度 124kN/m 拱上建筑材料重力密度 224kN/m

3路面及填料重力密度 320kN/m

等截面实腹式拱桥计算书

33

拱圈材料抗压强度设计值 fcd4.22MPa 拱圈材料抗剪强度设计值 fvd0.073MPa

0Pa拱圈材料弹性模量 Em730M

1 确定拱轴系数

暂时假定m3.893，据此可求得

gj3(fndhcddcosd)1 （cos由表查出）

2cos22cosmgjgd113.743.895 ，和假设的m值相符。 29.2f00.183 L0根据拱脚截面cos值确定拱轴线：L025.561m，f04.675m，

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拱圈几何性质表 表格 1.1-1

2 不及弹性压缩的自重水平推力

半拱的形心位置如图所示，填料和拱圈的面积分别为24910489mm2和11170347mm2 3 弹性中心位置和弹性压缩系数

截面号 x 12.78036 12.24785 11.71533 11.18282 10.6503 10.11779 9.58527 9.052755 8.52024 7.987725 7.45521 6.922695 y1 4.674696 4.181066 3.72917 3.315753 2.937839 2.592705 2.277868 1.99106 1.730216 1.493457 1.27908 1.085539 y1/f0 1 0.894404 0.797735 0.709298 0.628456 0.554625 0.487276 0.425923 0.370124 0.319477 0.273618 0.232216 cos d'dd' y1 22cos20.556802 0.534608 0.515137 0.498116 0.483289 0.470417 0.459279 0.449672 0.441411 0.434327 0.42827 0.423107 4.117894 3.646458 3.214033 2.817637 2.45455 2.122288 1.818589 1.541388 1.288805 1.05913 0.85081 0.662433 y1d' 2拱脚0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 拱跨1/4 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 拱顶24 0.718388 0.748211 0.776492 0.803026 0.827663 0.85031 0.87093 0.889537 0.906186 0.920965 0.93399 0.945388 5.231498 4.715675 4.244307 3.813869 3.421127 3.063122 2.737147 2.440732 2.171626 1.927784 1.70735 1.508646 6.39018 0.911443 0.194974 0.955297 5.857665 5.32515 4.792635 4.26012 3.727605 3.19509 2.662575 2.13006 1.597545 1.06503 0.532515 0 0.755536 0.616697 0.493925 0.386337 0.293158 0.213718 0.147443 0.093857 0.052574 0.023296 0.005814 0 0.161622 0.131922 0.105659 0.082644 0.062712 0.045718 0.031541 0.020198 0.011246 0.004983 0.001244 0 0.963855 0.971197 0.977451 0.982733 0.987149 0.990792 0.993742 0.996066 0.997818 0.99904 0.999761 1 0.418718 0.492725 1.330161 0.415 0.411863 0.409228 0.407028 0.405207 0.403718 0.402519 0.40158 0.400875 0.400384 0.400095 0.4 0.340536 0.204834 0.084697 -0.02069 -0.11205 -0.19 -0.25508 -0.30772 -0.3483 -0.37709 -0.39428 -0.4 1.170536 1.028559 0.903153 0.793366 0.698366 0.617435 0.549962 0.495437 0.453448 0.423681 0.405909 0.4 弹性中心离拱顶距离ys1.499m（根据《拱桥手册》附表3-3求得） 根据《拱桥手册》公式4-18，由于弹性压缩引起的弹性中心赘余力为H1'Hg。 1系数1、可以由手册附表3-9和附表3-11求得。

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则由于弹性压缩引起的弹性中心赘余力为H4 自重效应

1）拱顶截面（24号截面） 计入弹性压缩的水平推力

轴向力NgHg/cos721.097kN

0.02769741.1520.053kN

10.02339弹性压缩弯矩 Mg(y1ys)H1.499(20.053)30.059kN 2）拱脚截面（0号截面）

计入弹性压缩的水平推力Hg721.097kN，轴向力

弹性压缩弯矩Mg(y1ys)H3.176(20.053)63.688kN 5 《规范》第5.1.4条拱的强度验算用的公路一级汽车荷载效应 每车道均布荷载为q10.5kN/m，集中荷载用直线内插法求得： 拱圈宽度为8.5m，承担双车道一级车道荷载，每米拱宽承担均布荷载

q210.5/8.52.471kN/m，承担集中荷载Pk2262.24/8.561.7kN

1） 拱顶截面

拱顶截面弯矩及其相应的轴向力影响线面积和坐标通过查表《拱桥手册》附表3-14和计算得到，具体情况列于下表：

拱顶截面弯矩及其相应的轴向力影响线面积和坐标 表格 1.1-3

影响线 均布荷载 集中荷载 考虑弹性压缩 弯矩影响线面积 相应轴力影响线面积 弯矩影响线坐标 相应水平推力影响线坐标 正弯矩 负弯矩 0.0079025.5625.161 0.00416653.32.718 0.312025.567.975 0.401225.5610.254 不考虑弹性压缩 0.0562225.561.437 0.234205.46791.281 0.0106925.560.2732 0.110545.46790.60444 a)拱顶截面正弯矩

均布荷载作用下考虑弹性压缩的弯矩

相应的考虑弹性压缩的轴向力N2.47110.25425.338kN 集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩

相应的不考虑弹性压缩的水平推力H161.71.28179.038kN 弹性压缩附加水平推力H1H10.0270679.0382.139kN 1第 - 3 - 页

弹性压缩附加弯矩M(y1ys)H(1.499)(2.139)3.206kNm 考虑弹性压缩后水平推力HH1H79.0382.13976.899kN

'考虑弹性压缩后得弯矩MmaxMmaxM88.6633.20691.869kNm

b) 拱顶截面负弯矩

均布荷载作用下考虑弹性压缩负弯矩Mmin2.4712.7186.716kNm 相应的考虑弹性压缩的轴向力N2.4717.97519.706kN

集中荷载下不考虑弹性压缩的负弯矩Mmin61.70.273216.856kNm 相应的不考虑弹性压缩的水平推力H161.70.6044437.294kN 弹性压缩附加水平推力H'1H10.0270637.2941.009kN 1弹性压缩附加弯矩M(y1ys)H(1.499)(1.009)1.512kNm 考虑弹性压缩水平推力HH1H37.1941.00936.185kN 考虑弹性压缩弯矩MminMminM16.8561.51215.344kNm 2）拱脚截面

拱脚截面弯矩及其相应的水平推力和左拱脚反力影响线面积和坐标 表格 1.1-4

'影响线 均布荷载 考虑弹性压缩 弯矩影响线面积 相应的轴向力影响线面积 弯矩影响线坐标 相应水平推力影响线坐标 相应左拱脚反力影响线坐标 正弯矩 负弯矩 0.02150653.314.044 0.0134653.38.754 0.5010525.56112.807 0.0572425.5611.463（截面号17’） 0.3605525.5619.216 0.0573925.5611.467 集中荷载 不考虑弹性压缩 0.199875.46791.09284（截面号17） 0.065795.46790.3597（截面号7） 0.29337（截面号17’） 0.93750（截面号7） A） 拱脚截面正弯矩

均布荷载作用下，考虑弹性压缩弯矩Mmax2.47114.04434.703kNm 相应的考虑弹性压缩的轴向力N2.47112.80731.646kN 集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩

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相应的不考虑弹性压缩的水平推力H161.71.09367.438kN 弹性压缩附加水平推力H弹性压缩附加弯矩

考虑弹性压缩后水平推力HH1H67.4381.82565.613kN

'考虑弹性压缩后得弯矩MmaxMmaxM90.2675.79684.471kNm1H10.0270667.4381.825kN 1

与Mmax相应的左拱脚反力V11.261.70.2933721.721kN（集中荷载计算剪力乘以1.2）

轴向力NHcossV1sins65.6130.713321.7210.700962.026kN B） 拱脚截面负弯矩

均布荷载作用下考虑弹性压缩负弯矩Mmin2.4718.75421.63kNm 相应的考虑弹性压缩的轴向力N2.4719.21622.773kN

集中荷载下不考虑弹性压缩的负弯矩Mmin61.71.47691.069kNm 相应的不考虑弹性压缩的水平推力H161.70.359722.193kN 弹性压缩附加水平推力H弹性压缩附加弯矩

考虑弹性压缩水平推力HH1H22.1930.60121.592kN 考虑弹性压缩弯矩MminMminM91.0691.90892.977kNm 与Mmin相应的左拱脚反力V11.261.70.937569.413kN（集中荷载计算剪力乘以1.2） 轴向力

C） 拱顶、拱脚截面汽车荷载效应汇总表

汽车荷载效应汇总表 表格 1.1-5

''1H10.0270622.1930.601kN 1荷载效应 拱顶 单位 正弯矩Mmax 负弯矩Mmin 正弯矩Mmax 拱脚 负弯矩Mmin 轴kN向 力 25.33876.899102.237 19.70636.18555.891 31.64662.02693.672 22.77364.05386.826 第 - 5 - 页

弯矩 0.7(12.753kNm91.869) 73.235(6.71615.344)0.9(34.70384.471) 22.06107.257 (21.6392.977) 114.6076 《规范》第5.1.4条第1款拱的强度验算用的人群荷载效应 人群荷载加载于影响线上，全桥20.75m人行道宽的人群荷载为3.0kN/m2, 20.7534.5kN/m，每米桥宽为4.5/8.50.5294kN/m。

人群荷载的均布荷载，每米桥宽的均布荷载强度为公路一级汽车荷载效应的

0.5294/2.4710.2142倍，因此可以利用骑车荷载中均布荷载效应乘以0.2142倍的系数。人群荷载效应计算结果如表所示

人群荷载效应表 表格 1.1-6

拱顶 荷载效应 单位 拱脚 正弯矩Mmax 负弯矩Mmin 正弯矩Mmax 负弯矩Mmin 轴向力 弯矩 kN 5.427 4.221 6.779 4.878 kNm 2.732 1.439 7.433 4.633 8 温度作用效应

温度荷载:合拢温度10℃,最高温度33℃,最低温度-5℃。 根据《通规》4.3.10条文说明结构最高温度为：

则在结构和龙后，结构升温33.7C10C23.7C，降温2C10C12C 按照《手册》公式4-32，温度变化引起的弹性中心赘余力为H10.7tl0y2ds(1)sEI

式中： ——砌体线膨胀系数，按《规范》表3.3.5-3，0.000008；

t——温度变化值，C；

l0——拱的计算跨径，l025.561m；

y2ds ——自《手册》附表3-5查取求出

sEI

——系数，0.02339

根据以上数据，

根据《规范》，0.7为折减系数。以上计算为温度变化1C，引起的每米拱宽弹性中心赘余力，温度上升取正值，温度下降取负值。

温度上升23.7C，Ht23.70.80919.173kN；温度下降12C， 拱顶截面温度上升引起的轴向力NtHtcos19.173119.173kN， 弯矩MtHt(y1ys)19.173(1.499)28.74kNm

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剪力Vt0

拱顶截面温度下降引起的截面轴向力NtHtcos9.70819.708kN 弯矩MtHt(y1ys)9.708(1.499)14.552kNm 剪力Vt0

拱脚截面温度升引起的截面轴向力NtHtcos19.1730.7132613.675kN 弯矩MtHt(y1ys)19.173(4.6751.499)60.893kNm 剪力VtHtsin19.1730.70113.438kN

拱脚截面温度下降引起的截面轴向力NtHtcos9.7080.713266.924kN 弯矩MtHt(y1ys)9.708(4.6751.499)30.833kNm 剪力VtHtsin9.7080.7016.805kN

8）《规范》第5.1.4条第2款拱的整体“强度——稳定”演算用的荷载效应

半拱全部自重力为24.910520111.1703241766.297kN（1m拱宽），整体“强度——稳定”验算用的荷载为766.297/12.78159.956kN/m（分母为半拱跨长）。

拱的推力影线线面积按《拱桥手册》附表3-14，取1/4拱跨处，与Mmax相应的H影响线面积和与Mmin相应的H影响线面积之和，

按规范公式（5.1.4），拱的轴向力为：NH/cosm， 其中

按《规范》第5.1.4条第2款，轴向力偏心距可取水平推力计算时同一荷载布置的拱跨1/4处弯矩设计值Md除以轴向力设计值Nd。均布荷载作用下拱跨1/4处正负弯矩影响线

22总面积按《拱桥手册》附表3-14为(0.008630.0109)l00.0022725.5611.483

弯矩为1.48359.95688.923kNm。

按第8款，温度上升赘余力为Ht19.173kN，温度下降赘余力为Ht9.708kN。 由于在合龙之前裸拱受力时间不长，温度变化不大，所以温度作用效应乘以0.7。温度作用轴向力按下式计算：

温度上升 N0.7Ht0.719.17314.293kN

cosm0.9390.7Ht0.79.7087.237kN

cosm0.939温度下降 N第 - 7 - 页

温度作用的偏心距计算，可先计算温度作用下1/4跨弯矩，然后除以相应轴向力。温度作用下1/4跨弯矩为：

温度上升 M0.7Ht(y1ys)0.719.173(0.91141.499)7.886kNm 温度下降 M0.7Ht(y1ys)0.79.708(0.91141.499)3.993kNm 10拱脚截面直接抗剪强度验算用的荷载效应

1） 自重剪力

自重产生的左拱脚反力，R124.9112011.17124766.28kN（根据半拱自 重算出）。自重产生的左拱脚考虑弹性压缩的水平推力自第3、4款可得：

自重产生的剪力为： 2） 汽车荷载剪力

汽车荷载考虑弹性压缩的水平推力影响线面积可取拱顶处，与Mmax相应的水平推力H 的影响线面积和Mmin相应的水平推力影响线面积之和，即

则汽车均布荷载产生的考虑弹性压缩的水平推力为：2.47118.07644.666kN。 汽车荷载不考虑弹性压缩的水平推力影响线坐标，按《拱桥》附表3-12（11），其最大值为0.23420l0/f00.2342025.561/4.6751.281。汽车荷载集中力产生的不考虑弹性压缩的水平推力为：H161.71.28161.71.28179.038kN。弹性压缩在弹性中心的赘余力为：H10.02769H179.0382.139kN。则考虑弹性压110.02339缩的水平推力为：HH1H79.0382.13976.899kN

则车道荷载考虑弹性压缩的水平推力为：H44.66676.899121.565kN。 汽车荷载左拱脚反力影响线面积，按《拱桥手册》附表3-14，可取拱顶处，与Mmax相应的左拱脚影响线面积与Mmin相应的左拱脚影响线面积之和，即

(0.16600.3340)l012.781。则汽车荷载均布荷载产生的左拱脚反力为：

汽车荷载集中力产生的左拱脚反力影响线坐标，在跨中截面（集中荷载设于跨中，是为

了与求水平推力时一致）坐标按《拱桥》附表3-7（11），为0.5。由汽车集中荷载产生的左拱脚反力为：R11.261.70.537.02kN（《通规》第4.3.1条，集中荷载计算剪力时乘以1.2的系数）。

汽车荷载作用下左拱脚的反力为：R31.58137.0268.601kN 汽车荷载的剪力为： 3） 人群荷载剪力

考虑弹性压缩的水平推力影响线面积，按第2）项为18.076，则人群荷载考虑弹性压缩

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的水平推力为：0.529418.0769.569kN（每米桥宽人群荷载0.5294kN/m2）

左拱脚反力影响线面积按第二项为12.781，人群荷载产生的左拱脚反力为： 人群荷载的剪力为： 4） 温度作用效应

温度作用效应见第8款，温度上升拱脚Vt13.438kN，温度下降引起的拱脚剪力 5） 与剪力相应的轴向力

自以上1）-3）三项计算，可求得与剪力相应的轴向力N，用于摩擦抗剪的计算。 A） 自重 B） 汽车荷载 C） 人群荷载

D） 温度作用产生的轴向力见第8款，其值如下： 温度上升：Nt13.675kN温度下降：

Nt6.924kN11 拱圈作用效应标准值汇总

1） 拱圈强度验算按《规范》第5.1.4条第1款进行，其作用效应标准值如表所示。

拱圈强度验算作用效应标准值（每米拱宽） 表格 1.1-7

拱顶 作用 作用效应 轴向力 弯矩 轴向力 弯矩 轴向力 弯矩 轴向力 弯矩 轴向力 弯矩 单位 正弯矩Mmax 721.097 30.059 102.237 73.235 5.427 2.732 19.173 -28.74 -9.708 14.552 负弯矩Mmin 721.097 30.059 55.891 -22.06 4.221 -1.439 19.173 -28.74 -9.708 14.552 拱脚 正弯矩Mmax 1010.988 -63.688 93.672 107.257 6.779 7.433 13.675 60.893 -6.924 -30.833 负弯矩Mmin 1010.988 -63.688 86.826 -114.607 4.878 -4.633 13.675 60.893 -6.924 -30.833 永久荷载 汽车荷载 人群荷载 温度上升 温度下降 kN kNm kN kNm kN kNm kN kNm kN kNm 2） 拱圈整体“强度——稳定性”验算按《规范》第5.1.4第2款进行，其作用效应标 准值如表所示。

拱圈整体“强度——稳定”验算作用标准值（每米拱宽）表格 1.1-8

效应 作用 永久荷载 温度上升 温度下降 轴向力（kN） 1154.006 14.293 -7.237 弯矩（kN·m） -88.923 -7.886 3.993 3） 拱脚截面直接抗剪强度验算按《规范》第4.0.13条计算，其作用效果如表。

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拱脚截面剪力及其相应的轴向力标准值 表格 1.1-9

效应 作用 永久荷载 汽车荷载 人群荷载 温度上升 温度下降 剪力（kN） -41.068 36.287 1.883 13.438 -6.805 与建立相应的轴向力（kN） 1051.492 134.797 11.568 13.675 -6.924 12 拱圈截面强度验算

Microsoft Equation 3.0

拱圈截面强度验算按《规范》第5.1.4条进行。当按《规范》第4.0.6条计算时，不计长细比x、y对受压构件承载力的影响，即令x、y小于3，取为3。

按《通规》公式4.1.6-1，结构按承载能力极限状态设计的基本组合为：

0Sd0(GikSGikQ1SQ1kcQjSQjk) 《通规》（4.1.6-1）

i1j2mn式中各符号的意义不在赘述。

按《规范》公式（4.0.5） 0NdAfcd

式中为偏心距e和长细比对受压构件承载力的影响系数，见《规范》第4.0.6条。 式中：x、y——分别为x方向和y方向偏心受压构件承载力影响系数； x、y——分别为x方向和y方向截面重心至偏心方向的界面边缘的距离； ex、ey——轴向力在x方向、y方向的偏心距，ex0，eyMd/Nd，其中Md为

绕x轴的弯矩设计值，Nd为轴向力设计值；

m——截面形状系数，矩形截面为8；

iy——弯曲平面内回转半径， ix、iyixIx/A，Ix和Iy分别为绕x 轴Iy/A，

和绕y轴的惯性矩，A为截面面积；

——与砂浆强度有关的系数，0.002；

x、y——构件在x方向和y方向的长细比，按《规范》公式（4.0.7-1）、（4.0.7-2），

当x、y小于3时取为3。

在截面强度验算中，不计x、y，即取x、y小于3取为3。这样

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ixIx/A11.00.83/0.80.2309m，y0.4m，得 12ey8y10.4作用效应 ey210.2309。 最后得: Mmax+温升 Mmax+温降 Mmin+温升 Mmin+温降 拱顶截面承载能力极限状态验算由两表完成表表1.1-10A和表1.1-10B，A内Nd的结构 自重分项系数取1.2，B内Nd的结构自重分项系数取1.0。两表分别以较大的轴向力和较大 的偏心距对承载力比较。两表计算中，偏心距均在规范规定的范围0.6S0.60.40.24m

承载力验算也符合规定。

上两表计算中，Md的结构自重分项系数，凡使弯矩总和绝对值较大者取1.2，反之取 1.0。

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作用效应0Nd (kN)0Nd(kN) 0Md(kNm) 1.0[1.2721.0971.4M温升max+102.2370.7  (1.45.4271119.0.01.4[.173)]721.0971.41032.556102.2370.7 1.0[1.2(1.45.42730.4059.1.41.19173)]73.2350.7888.337 (1.42.7321.0[1.2721.0970.71.0[1(1.45..04271.4102.237M+温降 max 721.0971.49.708)].4102.23711004.253 .00.7[1.21(1..45.427300591.41..2354973.7080.7)] 860.033(1.42.7321.414.552)]155.5381.428.74)]113.1121.0[1.21.0[1.2721.097721.0971.4M1.4+55.891558910.7M.min+温升 min温降 0.7(1.4 (1.44.2211[1.01[1..0)]4..02211.41..0419173721.097721.0979.708)]966.491.4.455.89155.8911938.187 0.7 .7(1(1..04[14..222111.00[1.2.44..2211.4.19.173)]300591.43005911..449..708)]0.782222.06.2710.72206 793.967 (1.41.439(1.41.4391.428.74)]1.414.552)]18.03830.4ey(m)MdNd 0.110 （重心轴以上） 0.155 （重心轴以上） 0.0315 0.0192 （重心轴以下） （重心轴以上） ey10.42ey10.2309 80.11010.420.110 10.23090.81680.15510.420.155 10.23090.68980.031510.420.031510.23090.982 80.019210.420.0192 10.23090.9938Afcd(kN) 0.8160.84.2210002755.6461032.556符合规定 0.6890.84.2210002327.221 1004.253符合规定 0.9820.84.220.9930.84.2210003314.49210003352.755966.49938.187符合规定 符合规定 拱顶截面强度验算 表1.1-10A

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0Md(kNm) 1.0[1.230.0591.473.2350.7 (1.42.7321.428.74)]113.1121.0[1.230.0591.473.2350.7 (1.42.7321.414.552)]155.5381.0[1.21.0[1.230.0591.430.0591.422.060.722.060.7 (1.41.439(1.41.4391.428.74)]1.414.552)]18.03830.4eyMdNd 0.127 （重心轴以上） Mmax+温升 80.181 （重心轴以上） Mmax+温降 80.0370 0.02272 (m)作用效应 （重心轴以下） （重心轴以上） Mmin+温升 Mmin+温降 ey10.42ey10.2309 80.112710.420.127 10.23090.7670.18110.420.181 10.23090.6190.037010.420.037010.23090.975 0.9750.84.2210003291.61822.27180.0227210.420.0227210.23090.990 0.9900.84.2210003343.632793.9678Afcd(kN) 0.7670.84.2210002588.489888.337符合规定 0.6190.84.2210002088.728 860.033符合规定 符合规定 符合规定 拱顶截面强度验算 表1.1-10B

拱脚截面验算由表1.1-11A和表1.1-11B两表完成其中表A内Nd的结构自重分项系数取1.2，表B内Nd的结构自重分项系数取1.0，两表各以较大的轴向力和较大的偏心距对承载力进行比较。

下两表计算中，Md的结构自重分项系数，凡使弯矩总和绝对值较大者取1.2，反之取1.0。

承载力验算结果见表，均符合规定。

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0Nd(kN) 作用效应 1.0[1.21010.9881.493.6720.7 (1.46.779Mmax+温升 1.413.675)]1363.3711.0[1.063.6881.4107.2570.7 (1.47.4331.460.893)]153.4311.0[1.21010.9881.493.672 0.7温降 (1M.46.+799max1.0[1.21010.9881.486.8260.7(1.44.878M温升1.4min13.+675)] 1352.924 1.0[1.21010.9881.486.8260.7(1.4 +1温降4.M878.4 min6.924)]1332.7371.46.924)]1344.1841.0[1.063.6881.4107.2570.7 (1.47.4331.430.833)]63.5400Md(kNm) 1.0[1.21.0[1.263.6881.463.6881.4114.6070.7114.6070.7 (1.44.633(1.44.6331.460.893)]1.430.833)]181.741271.632 ey(m)MdNd 0.112 （重心轴以上） 0.047 （重心轴以上） 0.134 0.0204 （重心轴以下） （重心轴以下） ey10.42ey10.2309 80.11210.420.112 10.23090.80880.04710.420.047 10.23090.96080.13410.420.13410.23090.747 80.020410.420.0204 10.23090.5608Afcd(kN) 0.8080.84.2210002728.6361364.371符合规定 0.9600.84.2210003240.2 1344.184符合规定 0.7470.84.220.5600.84.2210002521.89110001888.9051352.9241332.737符合规定 符合规定 拱脚截面强度验算 表1.1-11A

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0Nd(kN) 1.0[1.01010.9881.493.6720.7 (1.46.7791.413.675)]1162.1741.0[1.063.6881.4107.2570.7 (1.47.4331.460.893)]153.4311.0[1.01010.9881.493.6720.7(1.46.7991.46.924)]1141.9871.0[1.063.6881.4107.2570.7 (1.47.4331.430.833)]63.540 1.0[1.01010.9881.486.8260.7(1.44.8781.413.675)]1150.726 1.0[1.01010.9881.486.8260.7(1.4 4.8781.46.924)]1130.5390Md(kNm) 1.0[1.21.0[1.263.6881.463.6881.4114.6070.7114.6070.7 (1.44.633(1.44.6331.460.893)]1.430.833)]181.741271.632 ey(m)MdNd 0.132 （重心轴以上） 0.056 （重心轴以上） 0.1579 0.2403 （重心轴以下） （重心轴以下） ey10.42ey10.2309 80.13210.420.132 10.23090.75480.05610.420.056 10.23090.94580.157910.420.157910.23090.681 0.6810.84.2210002298.5951150.72680.240310.420.2403 10.23090.4728Afcd(kN) 0.7540.84.2210002543.8851162.174符合规定 0.9450.84.2210003190.727 1141.987符合规定 0.4720.84.2210001593.4361130.539符合规定 符合规定 拱脚截面强度验算 表1.1-11B

14 拱脚截面直接抗剪强度 1） 温度上升

按《规范》第4.0.13条，构件直接抗剪强度按下式计算： 式中：0——结构重要性系数，01.0； Vd——剪力设计值，按表1.1-9，

A——受剪截面面积，A0.81.00.8m；

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fvd——砌体抗剪强度设计值，fvd0.073MPa； f——摩擦系数，f0.7；

Nk——垂直于受剪面的压力标准值，按表1.1-9，

Afvd11符合要求。 fNk0.8730.71211.532664.166kN0Vd，

1.41.42） 温度下降

温度下降时构建直接抗剪承载力，参照温度上升时计算。

Afvd11 fNk0.8730.71190.87653.835kN0Vd，符合要求。

1.41.411 fNk0.8730.71197.794657.297kN0Vd，符合要求。

1.41.43） 不计温度作用

Afvd

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