龙门吊基础

渝利韩家沱龙门吊基础

设计计算书

计 算： 复 核： 审 核：

中铁大桥局集团四公司设计事业部

2010年05月

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一、 设计依据

1、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002） 2、《混凝土结构设计规范》（DB 50010-2002） 3、《基础工程》 二、 设计说明

60t龙门吊走形轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，为减少混凝土方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C30。龙门吊走形钢轨选用P50的铁路钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，基础按弹性地基梁进行分析设计。 三、 计算荷载

龙门吊机基础采用钢筋混凝土，单轨最大轮压P=34t。

四、 基础结构

龙门吊机轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，其截面形式如图1。

图1 轨道截面图

五、基础计算

基础按弹性地基梁进行计算，由于龙门吊轨道基础按20m设置一道伸缩缝，故基础的计算长度L=20m。当只有一台龙门吊机作用与轨道基础上时，计算简图，如图2。

图2

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34 已知：Ec3.0104MPa b1.5m I0.034m k2104kN/m3 （k为基床系数，这里假定地基处理层为紧密砾石）

4kb2101.5 基础梁的柔度特征值：440.29219

4EI43.01070.0343 基础梁计算长度L=20m，所以： L0.29219205.84 故基础梁属于无限长梁。

根据《基础工程》，无限长梁在竖向集中力P作用下，弯矩M、剪力Q为：

MPPCx、QDx 42其中，Cx、Dx取值由查表所得。

由图2知，有4个集中力同时作用于地基梁上，故需求出4个集中力单独作用时A、B、C、D四点的弯矩和剪力，然后进行叠加。计算结构如下表。

弯矩计算： 只作用P1 X 0.29219X Cx M（kNm） A 0 0 1 290.9046 B 1 0.29219 0.33551 97.60141 C 6 1.75314 -0.20175 -58.69 D 7 2.04533 -0.17413 -50.6552 只作用P2 X 0.29219X Cx M（kNm） 1 0.29219 0.33551 97.60141 0 0 1 290.9046 5 1.46095 -0.20507 -59.6558 6 1.75314 -0.20175 -58.69 只作用P3 X 0.29219X Cx M（kNm） 6 1.75314 -0.20175 -58.69 5 1.46095 -0.20507 -59.6558 0 0 1 290.9046 1 0.29219 0.33551 97.60141 X 0.29219X Cx M（kNm） M（kNm） 7 2.04533 -0.17413 -50.6552 279.1608 6 1.75314 -0.20175 -58.69 270.1602 1 0.29219 0.33551 97.60141 270.1602 只作用P4 0 0 1 290.9046 279.1608 合计

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剪力计算： X 只作用P1 0.292192X Dx Q（kN） A 0 0 1 170 B 1 0.292192 0.58156 98.8652 C 6 1.753152 -0.03139 -5.3363 D 7 2.04534 -0.05907 -10.0419 只作用P2 X 0.292192X Dx Q（kN） 1 0.3826 1 98.8652 0 0 0.58156 170 5 1.913 0.02553 4.3401 6 2.2956 -0.03139 -5.3363 只作用P3 X 0.292192X Dx Q（kN） 6 1.753152 -0.03139 -5.3363 5 1.46096 0.02553 4.3401 X 0.292192X Dx Q（kN） Q（kN） 7 2.04534 -0.05907 -10.0419 253.487 6 2.2956 -0.03139 -5.3363 267.869 0 0 1 170 1 0.292192 0.58156 98.8652 267.869 1 0.292192 0.58156 98.8652 只作用P4 0 0 1 170 253.487 合计 由上表知，地基梁Mmax279.2kNm，Qmax269.9kN

六、单轨最大轮压P=34t时基础梁配筋计算 6.1、正截面受弯承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》，基础梁采用上、下截面对称配筋，正截面配筋计算：

查表求得：fc13.8MPa ft1.39MPa fy30M b0.55 0Pab=500mm h0750mm

21fcbh0b(10.5b)13.850075020.55(10.50.55)1061760kN279kN按单筋矩形截面配一侧钢筋

求受压区高度x

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根据Mu1fcbx(h00.5x)求得

Mu279.21062xh0h2750750256.05mm

1fcb13.850020<bh00.55750mm 求钢筋截面面积As

As1fcbx1.013.850056.05fy3001289.15mm2

选配4φ20@133mm的二级钢筋，实际面积

As实As10As204(314.278.5)1570.8mm2>1289.15mm2满足要求。 6.1、斜截面受剪检算 混凝土受压区所能承受的剪力

Vc0.7ftbh00.71.39500750364.8kN267.9kN满足要求。 6.3、翼板计算

取地基梁纵向1m长来计算，集中力作用在地基梁上时，作用线沿45°角

向下传递，如图2。当h=800mm时，d=2.6m。

2P2340174.4kPa bd1.52.611 翼板根部弯矩：M(p1m)b12174.40.5221.8kNm

22 地基净反力：p 翼板根部剪力：V(p1m)b1174.40.587.2kN 翼板有效高度：h01V87.2100090.3mm

0.071000fc0.07100013.8有效高度：h01250mm，满足要求。 基础梁边处翼板截面配筋：

M21.8106As323mm2

0.9h01fy0.9250300设计配筋为φ12@200，As565mm2。满足要求。

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翼缘纵向分布筋根据构造要求选配12@250。

配筋断面图

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