关于童氏乙型水驱特征经验公式的探讨

２０１３年第３７卷　中国石油大学学报（自然科学版）　Ｖｏｌ＿３７　Ｎｏ．１　第１期　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｃｈｉｎａ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ　Ｆｅｂ．２０１３　文章编号：１６７３－５００５（２０１３）０１－００９９－０５　ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７３—５００５．２０１３．０１．０１６　关于童氏乙型水驱特征经验公式的探讨　郑　可　，徐怀民　，陈建文　（１．中国石油大学地球科学学院，北京１０２２４９；２．中国石油大学油气资源与探测国家重点实验室，北京１０２２４９；　３．中国石油长庆油田分公司超低渗透油藏研究中心，西安７１００２１）　摘要：对目前广泛运用的童宪章水驱经验公式进行推导，在此基础上研究水驱特征曲线在矿场应用中存在的问题，　对该经验公式进行修正。并提出计算水驱地质储量的新方法。根据中国３个油田共７个油藏的实际生产数据资料对　提出的方法进行验证。结果表明：利用童宪章水驱经验公式预测的油藏最终采收率结果偏大，计算的水驱地质储量　结果有误；利用修正后的方法计算的水驱地质储量更接近于用容积法计算的地质储量。　关键词：油藏；水驱特征曲线；含水饱和度；含水率；最终采收率；地质储量　中图分类号：ＴＥ　３４１　文献标志码：Ａ　Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　Ｔｏｎｇ。Ｓ　Ｂ－ｔｙｐｅ　ｗａｔｅｒ　ｄｒｉｖｅ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ　ｅｍｐｉｒｉｃａｌ　ｆｏｒｍｕｌａ　ＺＨＥＮＧ　Ｋｅ　，－．ＸＵ　Ｈｕａｉ．ｍｉｎ　．－．ＣＨＥＮ　Ｊｉａｎ．ｗｅｎ　（１．Ｓｃｈｏｏｌ　ｏｆ　Ｇｅｏｓｃｉｅｎｃｅｓ　ｉｎ　Ｃｈｉｎａ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ，Ｂｅｉｉｆｎｇ　１０２２４９，Ｃｈｉｎａ；　２．Ｓｔａｔｅ　Ｋｅｙ　Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ　ｆｏ　Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ　Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ　ａｎｄ　Ｐｒｏｓｐｅｃｔｉｎｇ　ｉｎ　Ｃｈｉｎａ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｆｏ　Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ，Ｂｅｉｊｉｎｇ　１０２２４９，Ｃｈｉｎａ；　３．Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｃｅｎｔｅｒ　ｆｏ　Ｕｌｔｒａ—ｌｏｗ　Ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ　Ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ，Ｃｈａｎｇｑｉｎｇ　Ｏｉｉｆｌｅｌｄ　Ｃｏｍｐａｎｙ，ＰｅｔｒｏＣｈｉｎａ，Ｘｉ。ａｎ　７１００２１，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ　ｗａｔｅｒ　ｄｒｉｖｅ　ｅｍｐｉｒｉｃａｌ　ｆｏｒｍｕｌａ　ｐｒｏｐｏｓｅｄ　ｂｙ　ＴＯＮＧ　Ｘｉａｎ—ｚｈａｎｇ　ｗａｓ　ｄｅｒｉｖｅｄ　ｆｉｒｓｔｌｙ，ｗｈｉｃｈ　ｉｓ　ｗｉｄｅｌｙ　ｕｓｅｄ　ｃｕｒ—　ｒｅｎｔｌｙ．Ｔｈｅ　ｐｒｏｂｌｅｍｓ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｆｉｅｌｄ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｗａｔｅｒ　ｄｒｉｖｅ　ｃｕｒｖｅｓ　ｗｅｒｅ　ｓｔｕｄｉｅｄ．Ａ　ｎｅｗ　ｍｅｔｈｏｄ　ｆｏｒ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇ　ｗａｔｅｒ　ｄｒｉｖｅ　ｇｅ・　ｏｌｏｇｉｃａｌ　ｒｅｓｅｒｖｅｓ　ｗａｓ　ｄｅｖｅｌｏｐｅｄ．Ａｃｔｕａｌ　ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ　ｄａｔａ　ｏｆ　ｓｅｖｅｎ　ｒｅｓｅｒｖｏｉｒｓ　ｉｎ　ｔｈｒｅｅ　ｏｉｌｉｆｅｌｄｓ　ｗｅｒｅ　ｕｓｅｄ　ｔｏ　ｖｅｒｉｆｙ　ｔｈｅ　ｎｅｗ　ｍｅｔｈｏｄ．Ｔｈｅ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｓｈｏｗ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ　ｕｈｉｍａｔｅ　ｒｅｃｏｖｅｒｙ　ｐｒｅｄｉｃｔｅｄ　ｂｙ　ＴＯＮＧ　Ｘｉａｎ—ｚｈａｎｇ　ｗａｔｅｒ　ｄｒｉｖｅ　ｅｍｐｉｒｉｃａｌ　ｆｏｒｍｕｌａ　ｉｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｈｉｇｈ　ｓｉｄｅ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ　ｗａｔｅｒ　ｄｒｉｖｅ　ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ　ｒｅｓｅｒｖｅｓ　ｈａｖｅ　ｅｒｒｏｒ．Ｔｈｅ　ｗａｔｅｒ　ｄｒｉｖｅ　ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ　ｒｅｓｅｒｖｅｓ　ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ　ｂｙ　ｔｈｅ　ｒｅｖｉｓｅｄ　ｍｅｔｈｏｄ　ａｒｅ　ｃｌｏｓｅ　ｔｏ　ｔｈａｔ　ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ　ｂｙ　ｖｏｌｕｍｅｔｒｉｃ　ｍｅｔｈｏｄ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ；ｗａｔｅｒ　ｄｒｉｖｅ　ｃｕｒｖｅ；ｗａｔｅｒ　ｓａｔｕｒａｔｉｏｎ；ｗａｔｅｒ　ｃｕｔ；ｕｈｉｍａｔｅ　ｏｉｌ　ｒｅｃｏｖｅｒｙ　ｅｆｉｆｃｉｅｎｃｙ；ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ　ｒｅｓｅｒｖｅｓ　童宪章等［１　提出的水驱油藏特征曲线及经验　公式不但可以预测水驱油藏的可采储量和最终采收　率比值为惫　，Ｋｒｏ（Ｓｗ）与Ｋ　（ｓ　）均为含水饱和　率等重要指标，而且还可以研究累积产水量、累积产　油量、水油比、含水率以及含水上升率和采出程度等　度５　的函数，在半对数坐标系中做　与ｓ　的　之间的相互关系。实用价值很高，成为一种重要的油　关系曲线，如图１所示。曲线中间的主体段是直线　藏工程方法ｌ３引。但在长期的油藏开发实践中发现。　段　ｍ　，这一直线段正好是矿场实际中常用的范围，　童氏水驱特征曲线也存在问题，预测的油藏最终采　在这一直线段范围内，油水两相的相对渗透率比值　收率和水驱地质储量一般偏大［６　］。笔者对这些开　可以表示为　发指标偏大的原因进行探讨。提出宜于矿场实际运　＝　用的修正方法并进行实例分析　Ｋ　Ｓ　（　）　ｋ　Ｓｋｏ（Ｓ　（　）ｗ）／ｋ　ｋｏ（Ｓｗ）　／ｋ　（　）Ｓ　）　…、…　ｘｐ－（　ｗ）．（１）　１　童宪章水驱特征经验公式推导　式中，ｋ。（Ｓ　）和ｋ　（Ｓ　）分别为油相和水相有效渗透　率，１０。Ｉｘｍ　；ｋ为绝对渗透率，１０～　ｍ。；ｍ为直线　在油水两相渗流条件下，油水两相的相对渗透　的斜率：　为直线的截距　收稿日期：２０１２—０５—０９　基金项目：国家科技重大专项（２０１１Ｚ０５００９—００３）　作者简介：郑可（１９８４一），男，博士研究生，主要从事油气田开发地质及油藏研究。Ｅ－ｍａｉｌ：ｚｈｅｎｇｋｅｌｗ＠１２６．ｃｏｒｎ。　・１００・　中国石油大学学报（自然科学版）　ｍ和　由岩石和流体的性质决定．岩石的渗透　率、孔隙分布、流体黏度、界面张力和润湿性等不同，　ｍ和ｎ也有所不同。　图１中ｓ　为含水饱和度最大值；ｓ　为直线段末　端对应的含水饱和度。　＼　宙水饱和厦ｓＩ　图１油水相对渗透率比与含水饱和度关系　Ｆｉｇ．１　Ｒｅｌａｔｉｏｎ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｒａｔｉｏ　ｏｆ　ｏｉｌ－ｗａｔｅｒ　ｒｅｌａｔｉｖｅ　ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ　ａｎｄ　ｗａｔｅｒ　ｓａｔｕｒａｔｉｏｎ　根据油水两相渗流达西定律，油水两相体积水　油比Ｆ［“］为　二　４血　‘ｇｏ＝　＝　Ｋ丽，ｗ（Ｓｗ）ｇ。二　ｄ　Ｋ　（ｓ　）‘．　　（２）　“　。　式中，ｑ。和ｑ　分别为油相和水相瞬时流量，ｍ　／ｓ；Ａ　为渗流断面截面积，ｍ　；　为压力梯度，Ｐａ／ｍ；　。和　分别为油、水黏度，Ｐａ・Ｓ。　将式（１）代入式（２）得　。Ｋ　（Ｓ　）　。　１　Ｋ　。（Ｓ　）　ｎｅｘｐ（－ｍＳ　）　（３）　由含水率定义并联立式（３）可得　ｆｗ（Ｓｗ）＝Ｑｗ　ｑｗＰｗ　１＝　ｖ　十Ｐ　ｑ　（４）　１＋Ｐｏ　ｌ　ｌ—＋ｐｏ／Ｘｗｎｅｘｐ（－ｍＳｗ）　Ｐ　，Ｐ　／．ｔ。　式中，ｆｗ（Ｓ　）为含水率；Ｑ　和Ｑ。分别为年产水量和　年产油量，ｔ；ｐ　和Ｐ。分别为水和原油的密度，ｋ　Ｉｌｌ３。　厂ｗ（５　而ｄＬ（Ｓｗ）　Ｐ　ａｔ％ｎｍ　ｅｘｐ（　－ｍＳｗ）・　ｗ　ｌ¨—■　■一／　联立式（４）和式（５）得　：　川１　．ｆｗ（Ｓ　）　（６）　如图２所示，根据Ｂｕｃｋｌｅｙ．Ｌｅｖｅｒｅｔｔ的线性驱替　理论计算非活塞式水驱油模型　。油水前缘出口　端的平均含水饱和度Ｓ　与出口端含水饱和度Ｓ　的　关系为　ｆｗ（ｓ　）：　．　（７）　Ｓｗ－Ｓ　式中　（Ｓ　）为图２中Ｃ点的切线的斜率。　奶。　ｖ－　褥　篙　缸　含水饱和厦ｓ－　图２水驱前缘出口端含水饱和度的确定　Ｆｉｇ．２　Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｏｕｔｌｅｔ　ｗａｔｅｒ　ｓａｔｕｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｗａｔｅＩ１ｆｌＯＯｄ　ｆｒｏｎｔ　由式（７）求得　表达式为　Ｅ＝ｓｗ＋　．　（８）　油藏任一时刻的采出程度Ｒ［　可表示为　ｐ。＝　＝　Ｐｏ　（ｓ　－Ｓ　ｉ）Ｓｗ－Ｓ　ｉ　（１－Ｓ　）一１－Ｓ　一　Ｓｗ－Ｓ　。Ｓ。。　　（９）　式中，　为油藏孔隙总体积，ｍ　；Ｎｐ为任一时刻的　累积采油量，ｔ；Ｎ。为地质储量，ｔ；Ｓ　为油藏束缚水饱　和度；ｓ。ｉ为油藏原始含油饱和度。　将式（８）代入式（９）得　Ｓｗ＿Ｓｗ￣＋专．［１－ｆｗ　（Ｓｗ）］一一．　（１０）　依据式（１０）并联立式（６）求得的含水饱和度　Ｓ　为　ｓ　＝ＲＳｏｉ＋Ｓｗｉ一　碱　。一丽１．　（１１）　第３７卷第１期　郑　可。等：关于童氏乙型水驱特征经验公式的探讨　・１０１・　将式（１１）代人式（３）得　Ｆ：　ｅｘｐ（ｍ　ＲＳｏｉ＋Ｓｗｉ一　１）／．　２）　’　舞　棠　引进矿场实际中常用的质量水油比（Ｒ　。）并联　－ｏｒ式（２）得　Ｒ　。＝　ＱｗＰ　ｗｑｗＰ　ｗ＝＝．　（１３）　将式（１２）代人式（１３）得　Ｐ　ｗ　］２＇ｏ　＝ｅｘｐ（ｍ　ＲＳｏｉ－［－Ｓｗｉ一　））．　（１４）　ｌｇＲｗｏ＝１ｇ　＋ｍ（　ｉ　ｉ一　１…）１ｇｅ．（１５）　简化式（１５）得　ｌｇＲｗｏ＝０．４３４３　也　Ｐｄ　Ｚ￣　＋０．４３４３ｍＳ　．　（１６）　联立式（１３）、（４）得　（Ｓｗ）＝丽Ｒｗｏ．　（１７）　将式（９）、（１７）分别代人式（１６）得　ｌｇＲ　。＝。．４３４３ｍ　ＮｐＳｏｉ＋ｌｇ　Ｐｄ　Ｘ￣　＋０．４３４３　ｉ一　０．４３４３一　．　（１８）　令　Ａ＝１ｇ　Ｐｗ　／Ｚ￣　＋０．４３４３ｍＳｗｉ－Ｏ．４３４３，吉＝０．４３４３ｍ　Ｓｏｉ，　ｃ＝　，　简化式（１８）得　ｌｇＲ　。　音＋Ａ—Ｃ，　（１９）　当质量水油比Ｒ　。相当大时，Ｃ＝０，式（１９）可简化为　ｌｇＲ　。　音　・　（２０）　式（２Ｏ）即为童宪章提出的乙型水驱特征曲线　关系式，从该式可以看出，在实际质量水油比Ｒ　。值　比较小时，Ｒ　。与累积产油量Ｎｐ在半对数坐标轴上　并不呈直线关系，当油田生产一段时间后，在Ｒ　。值　比较大时，Ｒ　。与Ｎ　在半对数坐标轴上才呈直线关　系，以此来研究含水率与采出程度的关系，如图３是　根据大庆油田南二区葡Ｉ组矿场生产数据所绘制的　Ｒ　。和Ｎ　的关系曲线，具有典型乙型水驱特征曲线　的特征　删　蟋　图３大庆油田葡Ｉ开发区乙型水驱特征曲线　Ｆｉｇ．３　Ｂ－ｔｙｐｅ　ｗａｔｅｒ　ｄｒｉｖｅ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ　ｃｕｒｖｅ　ｏｆ　Ｐｕ　Ｉ　ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　ａｒｅａ，Ｄａｑｉｎｇ　Ｏｉｌｆｉｅｌｄ　２矿场应用及存在问题　水驱特征曲线广泛运用于矿场实际生产中，这　类曲线虽然是经验公式，但都有理论依据，因此能较　准确地反映水驱油藏的开发指标变化规律。　一般来说，如果注采井网能完全控制地质储量，　则水驱地质储量应接近按容积法计算的地质储量，　否则应小于容积法计算的地质储量。在前面的推导　过程中有令古＝０・４３４　３ｍ　Ｏｏｉ，由此得　Ⅳｎ＝Ｏ．４３４３ｒｏＢＳ　（２１）　值得注意的是中国各油田通常都用Ｎ　：７．５日　来计算水驱地质储量．系数７．５是童宪章［１　］根据国　内外２５个油藏的大量资料统计而来的。从统计的角　度看，这个值是很有价值的。　当Ⅳ　＝７．５Ｂ时，由式（２０）可得　ｌｇＲｗｏ－　：７．５Ｒ＋Ａ．　（２２）　联立式（４）、（１３）得　＝　＝　．　将式（２３）代入式（２２）可得　ｇ　ｇ［　］＝　＝７．５Ｒ＋Ａ．　（２４）　可以设想，对于一个实际的水驱油藏而言，当油　藏的含水率达到０．９８时，质量水油比Ｒ　。值为４９，　此时的采出程度Ｒ可以看作最终采收率　，代人式　（２４）可得　Ａ＝１８４９－７．５Ｒ　＝１．６９－７．５Ｒ　．　（２５）　将式（２５）代人式（２４）可得　ｌｇＬ１Ｌ　（Ｓ（Ｊｗｓ　）］＝７．５（　）“６９．（２６）　依据式（２６），当Ｒ　及　取不同的值时计算含　・１０２・　中国石油大学学报（自然科学版）　水率　（Ｓ　）的值，得到水驱油藏含水率　（Ｓ　）和采　出程度尺的理论图版　”　，图４即为童氏水驱特征曲　线（油藏采出程度和含水率关系）理论图版。　ｌ・０　０．８　０．６　如Ｏ．２　＝｝｛：～　Ｏ　０　０．２　２０．４　　３　４　¨　０．６　５　６　７　¨　０．８　１．０　采出程度Ｒ　图４童氏水驱特征曲线的采出程度与　含水率关系图版　Ｆｉｇ．４　Ｒｅｌａｔｉｏｎ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｒｅｃｏｖｅｒｙ　ｄｅｇｒｅｅ　ａｎｄ　ｗａｔｅｒ　ｃｕｔ　ｏｆ　Ｔｏｎｇ。ｓ　ｗａｔｅｒ　ｄｒｉｖｅ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ　ｃｕｒｖｅｓ　２．１预测最终采收率的不合理性　当尺　。趋于无穷大（　。一∞）时，由式（１７）得含　水率等于１，分析式（２０）能得出任一时刻的累积采　油量Ⅳ。趋于无穷大（Ⅳ　一∞），这一结论显然不合　理［１　。首先，因为式（２０）是由式（１）推导而来的，　当含水饱和度Ｓ　＝Ｓ　时，由式（１）可以得出　。　（Ｓ　）／Ｋ　（Ｓ　）＞０，说明当含水饱和度达到最大值　时，仍然有油产出；只有当Ｓ　趋于无穷大（Ｓ　一∞）　时，Ｋ　（Ｓ　）／Ｋｒ　（Ｓ　）：０，说明地层中有无穷多的油　可以被驱替出来，即为任一时刻的累积采油量Ⅳ　趋于无穷大（Ⅳ　一∞），这是因为由式（１）表示的理　论曲线在首尾端歪曲了实际曲线（图１），实际曲线　不会有这样的不合理结论，从图１的实际曲线可以　看出，当Ｓ　＝Ｓ　时实际曲线斜率ｍ趋于无穷大（ｍ　一∞），此时Ｋ　（Ｓ　）／Ｋ　（Ｓ　）＝０，即Ⅳ　为一个有限　值。　由上述分析，根据式（１７）、（２０）可知，含水率为　１时，累积产油量Ⅳ　趋于无穷大（Ⅳ　一∞），即采出　程度趋于无穷大（Ｒ一∞）。在矿场实际运用中，以　此来预测的油藏最终采收率（通常以含水率达到　０．９８时的采出程度为最终采收率）有偏大的可能。　如何鉴别预测的最终采收率是否偏大很有必要。　在不考虑水驱地质储量准确性的情况下．可以　利用式（１　１）来进行估算和判断，若式（１１）计算的５　小于图１中的５　值，则预测的最终采收率不会偏大，　反之。则会偏大　现以长庆油田塞５区长２油藏为　例，计算参数可根据该油藏的实际生产数据求得，其　中参数尺为预测的最终采收率Ｒ　，可由式（２４）线　性回归和式（２５）联立计算求得，为０．５；５　和ｓ　可　根据归一化后的相渗曲线求得．分别为０．７９和　０．２１；ｍ可Ｆｈ式（１）线性回归求得，为１６．３５；　（Ｓ　）　为０．９８；Ｓ　可根据图１线性回归计算求得，为０．５５　将这些参数代人式（１１）得Ｓ　＝０．５４２６＜Ｓ　０．５５，故　长２油藏在含水率达到０．９８时，所预测的最终采收　率（Ｒ　＝０．５）不会偏大。　２．２预测水驱地质储量的不合理性　尽管用Ｎ　７．５Ｂ来计算水驱地质储量从统计　的角度看具有一定的价值，但具体到各个性质不同　的油藏，会得出不合理的结论。　研究水驱曲线理论图版（图４），可得出以下结　论：当最终采收率尺　分别为０．２５、０．３５、０．４５时，含　水率由０．５上升到０．９８后采出程度变化似乎都是　一个定值。即任何水驱油藏含水率由０．５上升到　０．９８后的阶段采出程度的变化值是一个确定的常　数，这显然是不合理的　由式（２４）求得采出程度Ｒ．可得　ｌ　ｇＲ　ｗｏＲ：～　．　（２７）　Ｉ．Ｄ｜．ｊ　当含水率　（Ｓ　）＝０．５时，质量水油比Ｒ　．，＝ｌ，　采出程度Ｒ．＝一　；当含水率ｆｗ（Ｓ　）＝０．９８时，质　量水油比Ｒ　。＝４９，采出程度Ｒ　＝０．２２５一　；则Ｒ：一　Ｒ　＝０．２２５，由此得证。这充分说明，只要水驱特征　曲线出现直线段后，含水率由０．５上升到０．９８，在　该含水阶段内，任何水驱油藏的采出程度变化都是　０．２２５。或者说，任何不同性质的水驱油藏，只要水　驱特征曲线出现直线段后，在各相同含水阶段内，每　采出１％的地质储量其含水率上升都相同，这个结　论显然不合理。　以上分析认为用Ｎ　＝７．５Ｂ来计算水驱地质储　量不合理。如果仍然利用式（２１）来计算水驱地质　储量就不会存在这样的不合理结论。由式（２１）求　得Ｂ值：　曰　０—４—３—４　３一ｍｓ‘　（２８）　．ｏｉ将式（２８）代入式（２０）并简化，求得采出程度Ｒ　的表达式为　Ｎｐｌ　ｇＲｗ　。尺＝　Ａ　＝　一　．　（２９）　当含水率　（Ｓ　）＝０．５时，质量水油比Ｒ　。＝１，　采出程度Ｒ！＝－－　Ａ　；当含水率　（ｓ　）＝。．９８　第３７卷　第１期　郑　可，等：关于童氏乙型水驱特征经验公式的探讨　・１０３・　时，质量水油比Ｒ　。＝４９，采出程度　：＝　一　０．４３４　３ｍＢＳ　ｉ这种方法计算的水驱地质储量的合　理性。以下运用新方法来计算长庆油田（延长组）２　个油藏、大港油田（明化镇组、馆陶组、沙河街组）３　Ａ　；贝ＪＪ　Ｒ２－Ｒ　＝　。这说明，水驱特征　曲线出现直线段后，含水率由０．５上升到０．９８，在　该含水阶段里任何油田的采出程度由该油藏的岩石　物性和流体物性决定（ｍ值由油水相对渗透率确　定，如图１，油水两相渗流是由油藏岩石物性和流体　物性决定的，Ｓ　ｉ也是如此），以此来推算的水驱地质　储量比较符合矿场实际。　个复杂断块油藏及大庆油田（葡一组）２个油藏的水　驱地质储量，并对其进行比较，计算参数及计算结果　见表１。其中Ｂ值可根据实际生产数据由式（２０）线　性回归求得。　表１的计算结果表明，用Ｎｏ＝０．４３４３ｍＢＳ。ｉ比用　Ⅳ　＝７．５Ｂ估算的水驱地质储量更接近于用容积法　计算的地质储量。　以上利用理论推导的方法对Ｊ７ｖ　＝７．５Ｂ计算　的水驱地质储量进行了分析，并说明了用Ｎ　＝　表１两种不同方法计算水驱地质储量的比较　Ｔａｂｌｅ　１　Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ　ｏｆ　ｗａｔｅｒ　ｄｒｉｖｅ　ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ　ｒｅｓｅｒｖｅｓ　ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ　ｂｙ　ｔｗｏ　ｄｉｆｅｒｅｎｔ　ｍｅｔｈｏｄｓ　１ｊ　１ｊ］ｊ　３　结束语　对目前矿场广泛应用的童宪章乙型水驱特征曲　线进行了推导，对利用此类特征曲线预测的油藏最　俞启泰．俞启泰油田开发论文集［Ｃ］．北京：石油工业　出版社，１９９９：２９．３７．　童宪章．应用童氏水驱曲线分析方法解决国内外一些　油田动态分析问题［Ｊ］．新疆石油地质，１９８９，１０（３）：　４１４９．　终采收率进行了不合理性分析，提出了鉴别最终采　收率是否偏大的方法。分析了用Ⅳ　＝７．５Ｂ来计算　水驱地质储量时得到不合理的结论。即任何不同性　质的水驱油藏．只要水驱特征曲线出现直线段后，在　各相同含水阶段内，每采出１％的地质储量其含水　ＴＯＮＧ　Ｘｉａｎ—ｚｈａｎｇ．Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｔｏｎｇ’Ｓ　ｗａｔｅｒ　ｄｒｉｖｅ　ｐｅｒ—　ｆｏｒｍａｎｃｅ　ｃｕｒｖｅ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｍｅｔｈｏｄ　ｔｏ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｓｏｍｅ　ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｐｒｏｂｌｅｍｓ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｗｏｒｌｄ［Ｊ］．Ｘｉｎｊｉａｎｇ　Ｐｅｔｏｌｒｅ—　ｕｍ　Ｇｅｏｌｏｇｙ，１９８９，１０（３）：４１４９．　林志芳，俞启泰，李文兴．水驱特征曲线计算可采储量　方法［Ｊ］．石油勘探与开发，１９９０，１７（６）：６４－７１．　ＬＩＮ　Ｚｈｉ—ｆａｎｇ，ＹＵ　Ｑｉ—ｔａｉ，ＬＩ　Ｗｅｎ—ｘｉｎｇ．Ａ　ｍｅｔｈｏｄ　ｆｏｒ　ｅｓ—　ｔｉｍａｔｉｎｇ　ｒｅｃｏｖｅｒａｂｌｅ　ｒｅｓｅｒｖｅｓ　ｏｆ　ａｎ　ｏｉｌｉｆｅｌｄ　ｂｙ　ｕｓｉｎｇ　ｔｈｅ　率上升都相同。提出了用Ｎ。＝０．４３４　３ｍＢＳ　；计算水　驱地质储量的新方法。利用３个油田共７个油藏的　实际生产数据进行验证，表明利用新方法计算的水　驱地质储量更接近于用容积法计算的地质储量。　参考文献：　［１］俞启泰，靳红伟．关于广义水驱特征曲线［Ｊ］．石油学　报，１９９５，１６（１）：６１．６９．　ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ　ｃｕｒｖｅｓ［Ｊ］．Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ　Ｅｘｐｌｏ—　ｒａｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ，１９９０，１７（６）：６４－７１．　『６］　凡哲元，任玉林，姜瑞忠．对童氏“７．５Ｂ”计算及乙型水　驱法的改进［Ｊ］．西南石油学院学报，２００６，２８（３）：１７—　１９．　ＦＡＮ　Ｚｈｅ—ｙｕａｎ，ＲＥＮ　Ｙｕ—ｌｉｎ，ＪＩＡＮＧ　Ｒｕｉ—ｚｈｏｎｇ．Ａ　ｎｅｗ　ＹＵ　Ｑｉ—ｔａｉ，ＪＩＮ　Ｈｏｎｇ—ｗｅｉ．Ｇｅｎｅｒａｌｉｚｅｄ　ｗａｔｅｒ　ｄｉｓｐｌａｃｅ—　ｍｅｎｔ　ｃｕｒｖｅ［Ｊ］．Ａｅｔａ　Ｐｅｔｒｏｌｅｉ　Ｓｉｎｉｅａ，１９９５，１６（１）：６１—　６９．　ｕｎｄｅｒｓｔａｎｄｉｎｇ　ｔｏ”７．５Ｂ”ｉｎ　ＭＲ．Ｔｏｎｇ。Ｓ　ｆｏｒｍｕｌａ［Ｊ］．　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｓｏｕｔｈｗｅｓｔ　Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，２００６，２８（３）：　１７．１９．　［２］　童宪章．油井产状和油藏动态分析［Ｍ］．北京：石油工　业出版社．１９８１：３７－６０．　（下转第１０８页）　・１０８－　中国石油大学学报（自然科学版）　２０１３年２月　（上接第１０３页）　［７］　林志芳，俞启泰，赵明．水驱特征曲线应用中的问题研　究［Ｊ］．石油勘探与开发，１９８６（５）：３７—４４．　ＬＩＮ　Ｚｈｉ—ｆａｎｇ，ＹＵ　Ｑｉ—ｔａｉ，ＺＨＡＯ　Ｍｉｎｇ．Ａ　ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｂｕｃｋｌｅｙ・ｌｅｖｅｒｅｔｔ　ｌｆｏｗ　ｉｎ　ａ　ｈｅｔｅｒｏｇｅｎｅｏｕｓ　ｍｅｄｉｕｍ［Ｊ］．　Ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　ｉｎ　Ｐｏｒｏｕｓ　Ｍｅｄｉａ，１９９２，９：１６５—１８５．　［１４］　张建国，雷光伦，张艳玉．油气层渗流力学［Ｍ］．东　营：中国石油大学出版社，２００６：１４８．１５６．　［１５］　陈元千．油气藏工程实践［Ｍ］．北京：石油工业出版　社．２００５：３５７—３６８．　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｗａｔｅｒ　ｄｒｉｖｅ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ　ｃｕｒｖｅｓ［Ｊ］．Ｐｅ—　ｔｒｏｌｅｕｍ　Ｅｘｐｌｏｒａｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ，１９８６（５）：３７　．　［８］　赵永胜，张四平，黄伏生．校正水驱曲线方法的改进及　实例［Ｊ］．石油勘探与开发，１９９３，２０（３）：４９—５３．　ＺＨＡＯ　Ｙｏｎｇ—ｓｈｅｎｇ，ＺＨＡＮＧ　Ｓｉ・ｐｉｎｇ，ＨＵＡＮＧ　Ｆｕ－　ｓｈｅｎｇ．Ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｍｅｔｈｏｄ　ｏｆ　ｒｅｃｔｉｆｙｉｎｇ　ｗａｔｅｒ　［１６］　童宪章．天然水驱和人工注水油藏的统计规律探讨　［Ｊ］．石油勘探与开发，１９７８（６）：３８．７９．　ＴＯＮＧ　Ｘｉａｎ—ｚｈａｎｇ．Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｓｔａｔｉｓｔｉｃａｌ　ｒｅｇｕｌａｒｉｔｙ　ｏｆ　ｗａ—　ｔｅｒ　ｌｏｏｄｅｄ　ａｎｄ　ａｒｆｔｉｉｆｃｉａｌ　ｗａｔｅｒ　ｆｌｏｏｄｅｄ　ｏｉｌ　ｒｅｓｅｒｖｏｉｒｓ『Ｊ］．　ｄｒｉｖｅ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ　ｃｕｒｖｅｓ　ｆ　Ｊ］．Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ　Ｅｘｐｌｏｒａｔｉｏｎ　Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ　Ｅｘｐｌｏｒａｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ，１９７８（６）：３８—　７９．　ａｎｄ　Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ，１９９３，２０（３）：４９－５３．　［９］杨胜来，魏俊之．油层物理学［Ｍ］．北京：石油工业出　版社．２００４：２６０－２６７．　『１Ｏ］　ＩＲＡＪ　Ｅ，ＯＳＡＺＵＷＡ　Ｏ．Ａ　ｍｅｔｈｏｄ　ｆｏｒ　ｅｘｔｒａｐｏｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｃｕｔ　ｖｓ　ｒｅｃｏｖｅｒｙ　ｃｕｒｖｅｓ　ｆ　Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ　Ｔｅｃｈ—　ｎｏｌｏｇｙ，１９７８，３０（２）：２０３－２０４．　［１７］　姜汉桥，姚军，姜瑞忠．油藏工程原理与方法［Ｍ］．东　营：中国石油大学出版社，２００６：２３６—２４５．　［１８］　ＣＲＡＦＴ　Ｂ　Ｃ，ＨＡＷＫＩＮＳ　Ｍ　Ｆ．Ａｐｐｌｉｅｄ　ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ　ｒｅｓｅｒ—　ｖｏｉｒ　ｅｎｇｉｎｅｅｉｒｎｇ［Ｍ］．Ｎｅｗ　Ｊｅｒｓｅｙ：Ｐｒｅｎｔｉｃｅ　Ｈａｌｌ　Ｉｎｃ，　１９９１：３６２－３６４．　［１１］葛家理．现代油藏渗流力学原理［Ｍ］．北京：石油工　业出版社．２００３：１７５－２１２．　『１２］　ＢＵＣＫＬＥＹ　Ｓ　Ｅ，ＥＶＥＲＥＴ　Ｍ　Ｃ．Ｍｅｃｈａｎｉｓｍ　ｏｆｆｌｕｉｄ　ｄｉｓ。　石油工业出版社，２０１２：　［１９］　喻高明．油藏工程［Ｍ］．北京：１７４．１７５．　ＬＬＩＡＭ　Ｄ，ＭＣＡＩＮ　ＪＲ．Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ　ｆｌｕｉｄｓ［Ｍ］．Ｏｋｌａ—　［２Ｏ］　ＷＩｈｏｍａ：Ｐｅｎｎｗｅｌｌ　Ｐｕｂｌｉｓｈｉｎｇ　Ｃｏｍｐａｎｙ，１９９０：２８０—２９２．　ｐｌａｃｅｍｅｎｔｓ　ｉｎ　ｓａｎｄｓ［Ｊ］．ＡＩＭＥ，１９４２，１４６：１０７—１　１６．　『１３］ＨＡＮＳ　Ｐ　Ｌ，ＡＳＬＡＫ　Ｔ，ＲＡＧＮＡＲ　Ｗ．Ｉｎｓｔａｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　（编辑李志芬）