XX高速公路路基第X合同段
25m箱梁
预应力张拉及压浆施工技术方案
编制：
审核：
批准：
中铁XXX局X公司XX高速路基项目部
XX年7月28日
目录
一、编制依据 ............................................. 1 二、工程概况 ............................................. 1 三、施工安排 ............................................. 1 1、人员组织 ........................................... 1 2、机械设备安排： ..................................... 1 3、施工顺序及工期安排 ................................. 2 4、材料及其它准备 ..................................... 2 四、施工技术方案 ......................................... 2 1、张拉技术参数 ....................................... 2 2、预应力束理论伸长值的计算 ........................... 2 3、张拉预应力的控制 ................................... 7 4、施工中延伸量的控制 ................................. 8 5、孔道压浆和封锚 ..................................... 10 五、施工质量保证措施 .................................... 16 六、施工安全保证措施 .................................... 14 七、文明施工管理措施 .................................... 18
一、编制依据
1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 2、《XX高速公路XX至XX段工程招标文件》
3、《XX高速公路XX至XX段第XX合同段两阶段施工图设计》（第五册，共八册） 二、工程概况
XXX8#大桥梁板为25m预应力混凝土箱梁，合计数目80片，砼标号为C50；箱梁采用后张法在8#桥桥头预制场进行预应力张拉；设计预应力钢绞线采用Φj15.2钢绞线，单根截面积为140mm2 ，标准强度Rby=1860MPa，弹性模量Ey =1.95×105 MPa；每片板预应力钢束为8束， N1为两束4股，N2两束3股；钢绞线孔道为预埋金属波纹管，波纹管直径Φ55mm；锚具分别采用OVM15-4和 OVM15-4型。
箱梁进行预应力张拉后，孔道应尽早压浆，压浆水泥浆强度为40Mpa。 三、施工安排 1、人员组织
为使空心板预应力张拉及孔道压浆施工顺利进行，有效保证预制梁板质量，确保张拉及压浆过程中的施工安全，项目部成立了施工管理小组，具体组织机构设置见下图：
空心板预应力张拉及压浆施工管理组织机构图
2、机械设备安排：
根据施工计划安排及工程施工需要，我项目部已将空心板预应力张拉及压浆工作所使用的设备调拨到场，并经权威检测机构检测合格，可满足16m
空心板预应力张拉及孔道压浆设计和规范要求。具体施工设备见下表。
空心板预应力张拉及压浆施工设备一览表 序号 名称 规格或型号 数量 1 2 3 4 5 轻型液压千斤顶 油泵 压力表 压浆泵 搅拌机 YDC1500 JS750 2 2 4 2 2 3、施工顺序及工期安排
空心板预应力张拉及压浆施工顺序如下：
钢绞线下料→预应力张拉（N2束左、N2束右、N1束右、N1束左）→锚固→孔道压浆
项目部根据本标段合同总工期，合理制定了施工计划，工期安排如下：
部位 箱梁预应力张拉机压浆 所属结构物 XXX8#大桥 计划工期 09年8月3日～09年9月30日 4、材料及其他准备
本箱梁预应力钢绞线采用由天津冶金集团轧三金属材料科技有限公司生产并经山西省公路局忻州分局公路工程质量检测中心检验合格的Φｊ15.20mm钢绞线。压浆用水泥采用“曲寨”牌普通硅酸盐水泥。目前，施工便道通畅，电网供电充足，施工用水等均可满足施工需要。 四、施工技术方案
1、张拉技术参数
（1）.设计张拉技术参数及要求
本桥25m箱梁采用Φｊ15.20mm钢铰线，标准强度Ryb=1860MPa，A=140mm2，钢绞线弹性模量Ep=1.95×105Mpa，张拉控制应力为σk =1177.5 MPa
（0.75Ryb）。待砼强度达到设计强度的90%时方可张拉预应力钢束。该16m板张拉采用两端同时张拉的方式进行。
预应力张拉程序按《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)第12.10.3条规定，后张拉预应力钢绞线张拉程序为：0→初应力→100%σk(持荷2min) →σk锚固。初应力一般取0.1σk，初应力阶段的目的是为使预应力束每根钢绞线受力相同，同时也是预应力束延伸量测的需要。
（2）.实际采用钢绞线张拉技术参数 张拉实际采用钢绞线具体力学性能如下： 标准强度：Ryb=1860MPa， 实测截面积：A=140mm2，
弹性模量：Ep=1.98×105Mpa，(钢绞线抽样检测平均值) 张拉控制应力:σk =1395 MPa （0.75Ryb）。 2、预应力束理论伸长值的计算
（1）根据《公路桥涵施工技术规范》第12.8.3-3条的规定，预应力束的理论伸长值为:△L=PpL/ApEp （式1）
式中:L—预应力钢绞线长度（m）。
Ap—预应力钢绞线的公称面积（mm2）。 Ep—预应力钢绞线的弹性模量。 Pp—预应力钢绞线的平均张拉力。
（2）预应力钢绞线平均张拉力的计算
按《规范》(JTJ041-2000)附录规定：预应力钢绞线的平均张拉力为 Pp=P(1-ｅ-(kx+µθ))/(kx+µθ)。 （式2） 式中：PP——预应力筋平均张拉力(KN)；
P——预应力筋张拉端的张拉力(KN)； x——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；
θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)； k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，参见附表G-8； μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，参见附表G-8。 注：当预应力筋为直线时PP=P。
（JTJ 041-2000）附表G-8 系数k及μ值表
孔道成型方式 预埋铁皮管道 抽芯成型孔道 预埋金属螺旋管道 k 0.0030 0.0015 0.0015 μ 值 钢丝束、钢绞线、光面带肋钢筋 钢筋 0.35 0.40 0.55 0.20～0.25 0.60 — 精轧螺纹钢筋 — — 0.50 本桥25m箱梁采用预埋金属波纹管， K取0.0015；µ取0.20。 由于25m箱梁预应力筋为曲线筋，根据规范要求，其理论伸长值分为3段计算，进行分段计算时，靠近张拉端第一段的终点力即为第二段的起点力，每段的终点力与起点力的关系为：Pz=Pqｅ-(kx+µθ) （式3） 式中： Pz ——分段终点力（KN） Pq——分段的起点力（KN） θ、x、k、μ——意义同式1、式2
其他各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算。
（3）N1束预应力钢绞线伸长量计算（考虑锚具及千斤顶内钢绞线长度） 根据设计图纸，25m箱梁N1束预应力筋分段长度为：
L1=8.342m（含锚具及千斤顶内长度0.45m）；L2=3.491m；L3=0.707m 张拉端张拉力（第一段起点张拉力）为： P=Pq1 =σk×Ap×n（根数）=1395×140×4=781.2KN 第一段平均张拉力：
Pp1=P (1-ｅ-(kx+µθ)) / (kx+µθ)
=781.2×(1-ｅ-(0.0015×8.342+0.2×0))/ (0.0015×8.342+0.2×0)=776.3 KN
第一段伸长量
△L1= Pp1 L1/ApEp
=776.3×8.342／(140×4×1.98×105)=58.4mm
另外，第一段终点张拉力（第二段起点张拉力）
Pz1 = Pq2= Pq1ｅ-(kx+µθ) =781.2×ｅ-(0.0015×8.342+0.2×0) =771.5 KN 第二段平均张拉力：
首先计算θ=5°=5×π／180=0.08726646（rad） Pp2= Pq2 (1-ｅ-(kx+µθ)) / (kx+µθ)
=771.5×(1-ｅ-(0.0015×3.491+0.2×5×π/180))/ (0.0015×3.491+0.2×5×π／180) =762.8KN 第二段伸长量
△L2=Pp2 L2/ApEp
=762.8×3.491／(140×4×1.98×105)=24.0mm
另外，第二段终点张拉力（第三段起点张拉力）
Pz2 = Pq3= Pq2ｅ-(kx+µθ) =771.5×ｅ-(0.0015×0.707+0.2×5×π/180) =757.3KN
第三段平均张拉力：
Pp3= Pq3 (1-ｅ-(kx+µθ)) / (kx+µθ)
=757.3×(1-ｅ-(0.0015×0.707+0.2×0))/ (0.0015×0.707+0.2×0) =756.9 KN 第三段伸长量
△L3=Pp3 L3/ApEp
=756.9×0.707／(140×4×1.98×105)=4.83mm N1束预应力钢绞线理论伸长量为
△L=2×(△L1+△L2+△L3)= 2×(58.4+24.0+4.83)=174.5mm
（4）N2束预应力钢绞线伸长量计算（考虑锚具及千斤顶内钢绞线长度）
根据设计图纸，25m箱梁N2束预应力筋分段长度为：
L1=6.735m（含锚具及千斤顶内长度0.45m）；L2=3.491m；L3=2.329m 张拉端张拉力（第一段起点张拉力）为： P=Pq1 =σk×Ap×n（根数）=1395×140×3=585.9KN 第一段平均张拉力：
Pp1=P (1-ｅ-(kx+µθ)) / (kx+µθ)
=585.9×(1-ｅ-(0.0015×6.735+0.2×0))/ (0.0015×6.735+0.2×0)=583.0KN 第一段伸长量
△L1= Pp1 L1/ApEp
=583.0×6.735／(140×3×1.98×105)=47.2mm
另外，第一段终点张拉力（第二段起点张拉力）
Pz1 = Pq2= Pq1ｅ-(kx+µθ) =585.9×ｅ-(0.0015×6.735+0.2×0) =580.0 KN
第二段平均张拉力：
首先计算θ=5°=5×π／180=0.08726646（rad） Pp2= Pq2 (1-ｅ-(kx+µθ)) / (kx+µθ)
=580.0×(1-ｅ-(0.0015×3.491+0.2×5×π/180))/ (0.0015×3.491+0.2×5×π／180) =573.5KN 第二段伸长量
△L2=Pp2 L2/ApEp
=573.5×3.491／(140×3×1.98×105)=24.1mm
另外，第二段终点张拉力（第三段起点张拉力）
Pz2 = Pq3= Pq2ｅ-(kx+µθ) =573.5×ｅ-(0.0015×3.491+0.2×5×π/180) =560.6KN
第三段平均张拉力：
Pp3= Pq3 (1-ｅ-(kx+µθ)) / (kx+µθ)
=560.6×(1-ｅ-(0.0015×2.329+0.2×0))/ (0.0015×2.329+0.2×0) =559.7KN
第三段伸长量
△L3=Pp3 L3/ApEp
=559.7×2.329／(140×3×1.98×105)=15.7mm N2束预应力钢绞线理论伸长量为
△ L=2×(△L1+△L2+△L3)= 2×(47.2+24.1+15.7)=174.0mm
5）N3束预应力钢绞线伸长量计算（考虑锚具及千斤顶内钢绞线长度） 根据设计图纸，25m箱梁N3束预应力筋分段长度为：
L1=5.128m（含锚具及千斤顶内长度0.45m）；L2=3.491m；L3=3.951m 张拉端张拉力（第一段起点张拉力）为： P=Pq1 =σk×Ap×n（根数）=1395×140×3=585.9KN 第一段平均张拉力：
Pp1=P (1-ｅ-(kx+µθ)) / (kx+µθ)
=585.9×(1-ｅ-(0.0015×5.128+0.2×0))/ (0.0015×5.128+0.2×0)=583.7KN 第一段伸长量
△L1= Pp1 L1/ApEp
=583.7×5.128／(140×3×1.98×105)=36.0mm
另外，第一段终点张拉力（第二段起点张拉力）
Pz1 = Pq2= Pq1ｅ-(kx+µθ) =585.9×ｅ-(0.0015×5.128+0.2×0) =581.4KN
第二段平均张拉力：
首先计算θ=5°=5×π／180=0.08726646（rad） Pp2= Pq2 (1-ｅ-(kx+µθ)) / (kx+µθ)
=581.4×(1-ｅ-(0.0015×3.491+0.2×5×π/180))/ (0.0015×3.491+0.2×5×π／180) =574.9KN 第二段伸长量
△L2=Pp2 L2/ApEp
=574.9×3.491／(140×3×1.98×105)=24.1mm
另外，第二段终点张拉力（第三段起点张拉力）
Pz2 = Pq3= Pq2ｅ-(kx+µθ) =581.4×ｅ-(0.0015×3.491+0.2×5×π/180) =568.4KN
第三段平均张拉力：
Pp3= Pq3 (1-ｅ-(kx+µθ)) / (kx+µθ)
=568.4×(1-ｅ-(0.0015×3.951+0.2×0))/ (0.0015×3.951+0.2×0) =566.7KN 第三段伸长量
△L3=Pp3 L3/ApEp
=566.7×3.951／(140×3×1.98×105)=26.9mm N3束预应力钢绞线理论伸长量为
△ L=2×(△L1+△L2+△L3)= 2×(36.0+24.1+26.9)=174.0mm
5）N4束预应力钢绞线伸长量计算（考虑锚具及千斤顶内钢绞线长度） 根据设计图纸，25m箱梁N4束预应力筋分段长度为：
L1=1.515m（含锚具及千斤顶内长度0.45m）；L2=0.733m；L3=10.152m 张拉端张拉力（第一段起点张拉力）为： P=Pq1 =σk×Ap×n（根数）=1395×140×3=585.9KN 第一段平均张拉力：
Pp1=P (1-ｅ-(kx+µθ)) / (kx+µθ)
=585.9×(1-ｅ-(0.0015×1.515+0.2×0))/ (0.0015×1.515+0.2×0)=585.2KN 第一段伸长量
△L1= Pp1 L1/ApEp
=585.2×1.515／(140×3×1.98×105)=10.7mm
另外，第一段终点张拉力（第二段起点张拉力）
Pz1 = Pq2= Pq1ｅ-(kx+µθ) =585.9×ｅ-(0.0015×1.515+0.2×0) =584.6KN
第二段平均张拉力：
首先计算θ=1.4°=1.4×π／180=0.02443461（rad） Pp2= Pq2 (1-ｅ-(kx+µθ)) / (kx+µθ)
=584.6×(1-ｅ-(0.0015×0.733+0.2×1.4×π/180))/ (0.0015×0.733+0.2×1.4×π／180) =582.8KN 第二段伸长量
△L2=Pp2 L2/ApEp
=582.8×0.733／(140×3×1.98×105)=5.14mm
另外，第二段终点张拉力（第三段起点张拉力）
Pz2 = Pq3= Pq2ｅ-(kx+µθ) =584.5×ｅ-(0.0015×0.733+0.2×1.4×π/180) =581.0KN
第三段平均张拉力：
Pp3= Pq3 (1-ｅ-(kx+µθ)) / (kx+µθ)
=581.0×(1-ｅ-(0.0015×10.152+0.2×0))/ (0.0015×10.152+0.2×0) =576.6KN 第三段伸长量
△L3=Pp3 L3/ApEp
=576.6×10.152／(140×3×1.98×105)=70.4mm N3束预应力钢绞线理论伸长量为
△ L=2×(△L1+△L2+△L3)= 2×(10.7+5.14+70.4)=172.5mm
因此，最终得钢束理论伸长量为：
N1束：4根 总伸长量＝174.5mm； N2束：3根 总伸长量＝174.0mm； N3束：3根 总伸长量＝174.0mm； N4束：3根 总伸长量＝172.5mm；
钢束编号 N1 N2 N3 N4 股数 4 3 3 3 理论计算量 174.5mm 174.0mm 174.0mm 172.5mm 设计参照量 170.0mm 170.0mm 170.0mm 169.0mm 因本计算考虑张拉千斤顶及锚具长度，计算理论伸长量略大于设计给出参考伸长量。
3、张拉预应力的控制
根据《规范》及《招标文件》要求，张拉设备千斤顶在山西省忻州市质量技术监督检验测试所检验合格，其测试结果如下：
25m箱梁预应力张拉与相对应的油表读数如下表:
1）、千斤顶号090722和901号油泵3509号油表测试张预应力结果如下:
使用标准：测力环EHB-2000A 油泵：901 油表：3509 油压表读数（MPa） 5 10 15 20 25 30 35 百分表示值（mm） 1.47 1.96 2.43 2.92 3.38 3.90 4.42 换算荷载（KN） 114.89 235.00 350.20 470.31 583.06 710.53 837.99 线性回归方程： Y= 0.312436667 + 0.041736487x R=0.999826915
油表号: 3509
15%控制力 (KN) 30%控制力(KN) 50%控制力(KN) 100%控制力(KN) 105%控制力(KN) 4束 油表读数 (Mpa) 117.18 5.20 油表读数(Mpa) 234.36 10.09 油表读数(Mpa) 390.6 16.61 油表读数(Mpa) 781.2 32.91 油表读数 (Mpa) 820.26 34.54
油表号: 3509 3束 15%控制力 (KN) 油表读数 (Mpa) 87.89 3.98 30%控制力(KN) 油表读数(Mpa) 175.77 7.65 50%控制力(KN) 油表读数(Mpa) 292.95 12.54 100%控制力(KN) 油表读数(Mpa) 585.9 24.76 105%控制力(KN) 油表读数 (Mpa) 615.2 25.98
2）、千斤顶号090723和901号油泵2808号油表测试张预应力结果如下:
使用标准：测力环EHB-2000A 油泵：901 油表：2808 油压表读数（MPa） 5 10 15 20 25 30 35 百分表示值（mm） 1.44 1.95 2.43 2.92 3.40 3.90 4.37 换算荷载（KN） 107.54 232.55 350.20 470.31 587.97 710.53 825.73 线性回归方程： Y= 0.380577339+ 0.041809289x R=0.999966775
油表号: 2808 4束
15%控制力 (KN) 油表读数 (Mpa) 117.18 5.28 30%控制力(KN) 油表读数(Mpa) 234.36 10.18 50%控制力(KN) 油表读数(Mpa) 390.6 16.71 100%控制力(KN) 油表读数(Mpa) 781.2 33.04 105%控制力(KN) 油表读数 (Mpa) 820.26 34.67
油表号: 2808 3束 15%控制力 (KN) 油表读数 (Mpa) 87.89 4.06 30%控制力(KN) 油表读数(Mpa) 175.77 7.73 50%控制力(KN) 油表读数(Mpa) 292.95 12.63 100%控制力(KN) 油表读数(Mpa) 585.9 24.88 105%控制力(KN) 油表读数 (Mpa) 615.2 26.10
4、施工中延伸量的控制 （1）初始应力值的确定
施工中，延伸量的数值是通过量测千斤顶的缸体行程来确定。通常影响预 应力钢绞线的延伸量的因素有很多，主要有张拉设备使用不当，锚具安装不规范，管道内的钢绞线是否拉直，管道与钢绞线的摩擦等。当张拉到初应力钢绞线基本拉直，张拉设备，锚具的变形已基本完成，同时消除部分管道摩阻力，因此初应力定为0.1σk时缸体的行程。(mm)依据JTJ041-2000规范第12.8.3-4条规定，预应力钢绞线张拉的实际伸长值△L/mm,可按下式计算:△L= △L1+△L2
式中，△L1为从钢绞线张拉初应力0.1σk到张拉控制应力σk间的实际伸长值；△L2为从零应力到0.1σk时的延伸量，不宜采用量测的方法，而宜采用推算的方法。推算时，可采用相邻级的延伸量，即采用0.1σk到0.2σk时的延伸量，即△L2=(L0.2-L0.1)。还有一点值得注意，到现场量测千斤顶缸体运程时，也把千斤顶内的钢绞线延伸量值施加到△L中，而钢绞线实际延伸量，不包括千斤顶内45cm钢绞线的工作长度，应减去该段的延伸量△L′。综上所述，钢绞线实际延伸量△Ls=△L-△L′。
若施工中实际的延伸量超过《规范》第12.8.3-1条的要求，即实际延伸量超过理论延伸量±6%时，应停止张拉，分析检测出原因并处理完后，方可继续张拉。一般分析原因有几个：
①因管道不平顺，增加了钢绞线与管壁的摩擦力，影响了局部偏差对摩擦
的影响系数k，钢绞线与管壁的摩擦系数μ，不能均匀地传递预应力，影响延伸量的值。
②锚具、夹片、钢绞线在锚固时，产生相对滑移，造成预应力损失，也影响延伸量值。
③钢绞线的弹性模量Ep选取精度不够，Ep=1.95×105Mpa ，此时具有特殊性，应精确选取到“国家建筑钢材质量监督检验中心”对每批钢绞线特殊确定。
5、孔道压浆和封锚
后张法预应力梁力筋（束）张拉之后，需要进行孔道压浆和封锚，才算完成预制工作。 （1）孔道压浆目的
压浆的目的是使梁内预应力筋（束）免于锈蚀，并使力筋（束）与混凝土 梁体相粘结而形成整体。因此水泥浆不能含有腐蚀性混合体， 并应在施加预应力后，宜尽可能早些进行压浆作业。水泥浆应具有适当的品质： ①为使压浆作业容易进行，灰浆应具有适当的稠度； ②没有收缩，而应具有适当的膨胀性； ③应具有规定的抗压强度和粘着强度； （2）压浆材料要求
①张拉施工完成之后，切除外露的钢绞线，进行封锚。封锚方式采用无缩水泥砂浆封锚。
②预应力筋张拉后，孔道应尽早压浆。
③孔道压浆宜采用水泥浆，所用材料应符合下列要求：
水泥宜采用硅酸盐水泥或普通水泥。采用矿渣水泥时，应加强检验，防止材性不稳定。水泥的强度等级不宜低于42.5。水泥不得含有任何团块。 水应不含有对预应力筋或水泥有害的成分，每升水不得含500mg以上的氯
化物离子或任何一种其他有机物。可采用清洁的饮用水。
外加剂宜采用具有低含水量、流动性好、最小渗出及膨胀性等特性的外加剂，它们应不得含有对预应力筋或水泥有害的化学物质。外加剂的用量应通过试验确定。
④水泥浆的强度应符合设计规定，设计无具体规定时，应不低于30MPa。对截面较大的孔道，水泥浆中可掺人适量的细砂。水泥浆的技术条件应符合下列规定：
水灰比宜为0.40～0.45，掺人适量减水剂时，水灰比可减小到0.35。 水泥浆的泌水率最大不得超过3％，拌和后3h泌水率宜控制在2％，泌水应在24h内重新全部被浆吸回。
通过试验后，水泥浆中可掺人适量膨胀剂，但其自由膨胀率应小于10％。 ⑤水泥浆稠度宜控制在14～18s之间。 （3）压浆工艺
①压浆前，应对孔道进行清洁处理。对抽芯成型的混凝土空心孔道应冲洗干净并使孔壁完全湿润；金属管道必要时亦应冲洗以清除有害材料；对孔道内可能发生的油污等，可采用已知对预应力筋和管道无腐蚀作用的中性洗涤剂或皂液，用水稀释后进行冲洗。冲洗后，应使用不含油的压缩空气将孔道内的所有积水吹出。
②水泥浆自拌制至压人孔道的延续时间，视气温情况而定，一般在30～45min范围内。水泥浆在使用前和压注过程中应连续搅拌。对于因延迟使用所致的流动度降低的水泥浆，不得通过加水来增加其流动度。
③压浆时，对曲线孔道和竖向孔道应从最低点的压浆孔压入，由最高点的排气孔排气和泌水。压浆顺序宜先压注下层孔道。
④压浆应缓慢、均匀地进行，不得中断，并应将所有最高点的排气孔依次一一放开和关闭，使孔道内排气通畅。较集中和邻近的孔道，宜尽量先连续
压浆完成，不能连续压浆时，后压浆的孔道应在压浆前用压力水冲洗通畅。 ⑤对掺加外加剂泌水率较小的水泥浆，通过试验证明能达到孔道内饱满时，可采用一次压浆的方法；不掺外加剂的水泥浆，可采用二次压浆法，两次压浆的间隔时间宜为30～45min。
⑥压浆应使用活塞式压浆泵，不得使用压缩空气。压浆的最大压力宜为0.5～0.7MPa；当孔道较长或采用一次压浆时，最大压力宜为1.0MPa。梁体竖向预应力筋孔道的压浆最大压力可控制在0.3～0.4MPa。压浆应达到孔道另一端饱满和出浆，并应达到排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆为止。为保证管道中充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于0.5MPa的一个稳压期，该稳压期不宜少于2min。
⑦压浆过程中及压浆后48h内，结构混凝土的温度不得低于50℃，否则应采取保温措施。当气温高于35℃时，压浆宜在夜间进行。
⑧压浆后应从检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实，应及时处理和纠正。压浆时，每一工作班应留取不少于3组的70.7mm×70.7mm×70.7mm立方体试件，标准养护28d，检查其抗压强度，作为评定水泥浆质量的依据。 ⑨对需封锚的锚具，压浆后应先将其周围冲洗干净并对梁端混凝土凿毛，然后设置钢筋网浇筑封锚混凝土。封锚混凝土的强度应符合设计规定，一般不宜低于构件混凝土强度等级值的80％。必须严格控制封锚后的梁体长度。长期外露的锚具，应采取防锈措施。
⑩对后张预制构件，在管道压浆前不得安装就位，在压浆强度达到设计要求后方可移运和吊装。
（4）压浆质量控制及注意事项： ①压浆前，必须保证孔道的清洁、干燥
②针对曲线孔道的特点，在波纹管每个波峰的最高点靠同一端设立泌水管，高出混凝土200mm。
③输浆管应选用高强橡胶管，抗压能力≥2MPa带压压浆时不易破裂，连接要牢固，不得脱管。
④浆体进入压浆泵之前应通过1.2 mm的筛网进行过滤。
⑤搅拌后的水泥浆必须做流动度、泌水性试验，并浇注浆体强度试块。 ⑥压浆工作宜在灰浆流动性下降前进行（约30~45分钟时间内），孔道一次灌注要连续。
⑦中途换管道时间内，继续启动压浆泵，让浆体循环流动。 ⑧压浆孔数和位置必须作好记录，以防漏浆。
⑨储浆罐的储浆体积大于1倍所要灌注的一条预应力管道的体积。 ⑩补充水用量要控制合理，在开动真空泵前沿最好先调节好流量，控制4~5L/min。 （5）封锚
压浆后将锚具周围冲洗干净并凿毛，设置钢筋网并浇筑封锚混凝土。 封锚混凝土的标号应符合设计要求，封锚混凝土必须严格控制梁体长度。长期外露的金属锚具，应采取防锈措施。 五、施工质量保证措施
坚持“百年大计，质量第一”的方针，以创精品为目标，坚持依靠科技，科学组织，严格管理，规范施工，粗活细做，细活精做，工序控制，一次成优，整体工程质量创公路隧道建设新水平。
推行各级质量管理领导小组全面负责制。在组长的领导下，各司其职，各负其责，实施对工程质量的全面管理。 工程质量管理机构
1、项目部成立“质量管理领导小组”，成员由项目经理、总工程师和有关部门负责人组成。其职责是全面领导工程项目施工的质量管理工作。 2、“质量管理领导小组”的组成人员是：组长：XX；副组长：XX；组员：
XX XXX XXX。
3、项目部设立安质部，配质检人员。质检人员由责任心强，有丰富的实践经验能坚持原则的工程技术人员负责担任。
4、项目管理：全面开展工程项目全面标准化管理。落实 “高起点准备，高标准要求，高效率施工，高水平建成”的“四高”要求以及“全线争第一，安全无事故，质量创优”的三大目标。坚持“全员、全方位、全工序、全过程”的“四全”原则，制定全员的工作标准，全方位的管理标准，全项目的技术标准和全工序的操作标准，对人的行为、物的状态，事的发展科学化、标准化和规范化。
5、内业资料：各种施工数据要及时齐全，填写完整、整洁、真实可靠，竣工檔要做到一次移交合格。 6、工程质量责任制：
坚持“百年大计，质量第一”，“谁主管谁负责”的原则，明确各级各类人员的职责分工，承担相应的质量责任，对施工全过程的有关环节各司其职，各负其责。
7、工程质量检查制度
品质“三检制”。工程队应积极组织施工班组开展自检、互检和交接检活动，并建立台帐，列项记录，做到不合格的活不出手，不出班组，上道工序不合格下道工序不许施工。检查中发生的质量问题及处理结果由质检员及时记入施工日志，并限期改正。
定期质量检查。项目部每月由主管领导带领有关部门和人员，组织对在建工程进行质量检查，检查应和验工计价、内部工程承包合同相结合，同经济效益直接挂钩，并行使质量一票否决权。对检查中发现的问题列项记录，分析原因，提出改进和处理意见，并监督落实。检查中发现的质量问题及处理结果由质检员及时记入施工日志，并限期改正。
六、施工安全保证措施
严格执行国家规定的安全操作规程和项目部安全施工管理规定。建立工地施工安全领导小组，明确安全职责，使安全责任落实到人。项目部设置专职安全员。施工前，安全员应根据《公路工程施工安全技术规程》和工程实际情况，向现场向施工人员进行安全技术交底并对施工工程全程监控。 安全机构设置
组 长：XX 副组长：XX 组 员：XX XX XX 安全防护措施
（1）、在施工作业区挂警示牌，非施工人员严禁入内。作业人员全部配戴安全帽。
（2）、从事施工作业的工作人员必须身体健康，特种作业人员必须持证上岗且安全操作规程必须悬挂于特种工作业地点的明显位置。 （3）、严格执行项目部关于施工用电的安全管理规定。 （4）、坚持定期安全检查，及时清除事故隐患。
（5）、加强对设备的检查、保养、维修，保证安全装备完备、灵敏、可靠，确保设备的正常安全运转。
七、文明施工管理措施
1、加强施工人员文明施工和安全意识，组织学习安全生产管理条例和文明施工有关知识，进行上岗教育，讲职业道德，树行业新风。 2、对施工便道要经常洒水，防止尘土飞扬。
3、道路标志牌醒目、齐全。施工人员和技术人员必须持证上岗。 4、各种机械设备操作人员工作前，就对所使用的机械设备进行安全检查，严禁设备带病使用。
5、加强驾驶员安全教育，严禁酒后驾车，疲劳驾驶，严禁翻斗车载人，做好机动车的保养维修。
6、贯彻经济效应与环境效益统一的方针，力争使工程建设对沿线自然和社会环境所带来的不利影响降到最低限度，做到工程建设与环境保护的协调发展，以保障工程建设的可持续发展。
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