计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 直线加速器顶板 21.8 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 1800 11.6 二、荷载设计 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 22222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 3面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 基本23钢筋自重标准值G3k(kN/m) 风压0.75 1.1 ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 0.5 1 0.375 三、模板体系设计 模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁最大悬挑长度(mm) 主梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 4.6 600 600 1200 中心对称 100 100 平行楼板长边 100 100 100 结构表面外露 设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板验算方式 2覆面木胶合板 15 简支梁 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 218 5400 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
1、强度验算 q1
＝
0.9max[1.2(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k
，
1.35(G1k+
，
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×1.8)+1.4×2.51.35×(0.1+(1.1+24)×1.8)+1.4×0.7×2.5] ×1=57.22kN/m q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1K/2=0.9×1.4×0.7×2.5/2＝1.103kN Mmax
＝
max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[57.22×0.12/8
，
0.122×0.12/8+1.103×0.1/4]= 0.072kN·m
σ＝Mmax/W＝0.072×106/54000＝1.325N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×1.8)×1=45.28kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×45.28×1004/(384×5400×486000)＝0.022mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 14.85 54 243 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 2240×90 1.49 9350 因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算 q1
＝
0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k
，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×1.8)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×1.8)+1.4×0.7×2.5]×0.1＝5.746kN/m 因
此
，
q1
静
＝＝
0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×1.8)×0.15.526kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.1＝0.221kN/m M1＝0.1q10.208kN·m
q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.1＝0.036kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN M2
＝
max[0.08q2L2+0.213pL
，
0.1q2L2+0.175pL]
＝，
静
L2+0.117q1
活
L2＝0.1×5.526×0.62+0.117×0.221×0.62＝
max[0.08×0.036×0.62+0.213×2.205×0.6
0.1×0.036×0.62+0.175×2.205×0.6]＝0.283kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[5.746×0.12/2，0.036×0.12/2+2.205×0.1]＝0.221kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.208，0.283，0.221]＝0.283kN·m σ=Mmax/W=0.283×106/54000=5.238N/mm2≤[f]=14.85N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×5.526×0.6+0.617×0.221×0.6＝2.071kN V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.036×0.6+0.675×2.205＝1.501kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[5.746×0.1，0.036×0.1+2.205]＝2.209kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2.071，1.501，2.209]＝2.209kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.209×1000/(2×40×90)＝0.92N/mm2≤[τ]=1.49N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×1.8)×0.1＝4.548kN/m
跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.548×6004/(100×9350×2430000)＝0.176mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm 满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 432钢管 205 4.49 10.78 2 主梁材料规格(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁验算方式 22Ф48×3 125 206000 三等跨连续梁 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2 q1
＝
0.9max[1.2(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k
，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×1.8)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×1.8)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝5.682kN/m
q1
静
＝0.9×1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×1.8)×0.1＝5.55kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.1＝0.189kN/m q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×1.8)×0.1=4.568kN/m 承载能力极限状态
按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×5.55×0.6+1.2×0.189×0.6＝3.799kN
按悬臂梁，R1＝q1l=5.682×0.1＝0.568kN R＝max[Rmax，R1]/2＝1.9kN; 正常使用极限状态
按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×4.568×0.6＝3.015kN 按悬臂梁，R1＝q2l=4.568×0.1＝0.457kN R＝max[Rmax，R1]/2＝1.507kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.627kN·m
σ=Mmax/W=0.627×106/4490=139.68N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝5.479kN
τmax=2Vmax/A=2×5.479×1000/424＝25.843N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.468mm
跨中νmax=0.468mm≤[ν]=600/400=1.5mm 悬挑段νmax＝0.212mm≤[ν]=100×2/400=0.5mm 满足要求！
七、立柱验算
钢管类型 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32Ф48×3 424 4.49 钢材等级 立柱截面回转半径i(mm) Q235 15.9 λ＝h/i＝1200/15.9＝76≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，φ＝0.75
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.375×0.6×1.22/10＝0.037kN·m Nw
＝
0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb]=0.9×[(1.2×(0.75+(24+1.1)×1.8)+0.9×1.4×1)×0.6×0.6+0.037/0.6]＝18.321kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝18320.936/(0.75×424)+0.037×106/4490＝65.796N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝18.321kN≤[N]＝30kN 满足要求！
九、立柱地基基础验算
地基土类型 岩石 1 地基承载力特征值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2250 0.1 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝18.321/(1×0.1)＝183.209kPa≤fak＝250kPa 满足要求！
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