一、工程概况
工程名称 工程地点 建设单位 设计单位 地勘单位 监理单位 施工单位 工程规模 某大酒店改造建设工程 6469.98㎡ 某大酒店改造建设工程位于某区红锦大道63号，属于酒店的配套设施。建筑占地面积：1814.4m2，总建筑面积：6469.98 m2，建筑高度：18.6m，建筑层高-1层4.2m，一、二层均为7.5m。建筑物西北面紧邻酒店花园，东北面与酒店消防车道相连，东南面相邻人行道及公路，西南面紧邻酒店的网球馆和后花园。 二、概述
1、本工程结构形式为型钢混凝土框架结构。
2、本工程层高为3.6m、3.9m、4.2m、7.5m、9.5m。 3、本工程轴线跨度有：7.8m、9.4m、18.0m、28.2m。
4、本工程梁截面尺寸有：主要有：200×600、200×1400、250×600、350×700、400×750、400×900、400×1900、500×1600、600×1800、600×1900、
700×800等。
5、板厚主要有：100mm、120mm、150mm、250mm。
6、柱有：矩型框架柱400×400、600×600、600×800、圆框架柱φ700mm。 7、剪力墙厚度为200mm、250mm、300mm。
8、基础及主体结构的混凝土强度等级挖孔桩C25，地梁、筏板C30，挡墙C40S8，框架柱、混凝土墙C40，梁、板为C30。混凝土浇筑方式采用泵送（坍落度180 mm）方式进行施工。支撑采用Φ48×3.5的钢管，结构板采用12厚优质覆膜竹胶板；挡墙、框架柱、梁等构件采用优质九夹板模板；模板接头缝用自粘胶带封闭，柱梁均采用φ12高强对拉丝杆及步步紧加固。 三、编制依据
1、本工程有关结构施工图、图纸会审及设计交底纪要、设计变更等； 2、集司《质量、环境、职业健康安全一体化管理手册》、《质量、环境、职业健康安全一体化作业文件》；
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 4、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)
5、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006） 6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
7、《直缝电焊钢管》（GB/T13793）、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700）
8、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006） 9、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）
10、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002； 11、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；
12、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91； 13、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005；
14、建筑工程民防高处附落事故管理规定，建质（2003）82号文；高处坠落分级GB/3608-2008
15、生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则AQ/T9002-2006 16、建质（2009）254号文件《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理条则》；
17、建质[2009]87号文件《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》。 四、墙、柱、梁、板模板设计及计算 4.1墙模板
4.1.1墙模板基本参数
计算断面宽度300mm，高度4200mm，单侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50×100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距
200+450+450+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图 4.1.2墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中
c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取
5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；（挡墙第一次浇筑混凝土的高度）
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×40.550=36.495kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 4.1.3墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.25m。
荷载计算值 q = 1.2×36.495×0.250+1.40×3.600×0.250=12.208kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.00×1.80×1.80/6 = 13.50cm3； I = 25.00×1.80×1.80×1.80/12 = 12.15cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.221kN N2=3.357kN N3=3.357kN N4=1.221kN
最大弯矩 M = 0.076kN.m 最大变形 V = 0.331mm 抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.076×1000×1000/13500=5.630N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! 抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×1831.0/(2×250.000×18.000)=0.610N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! 挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.331mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 4.1.4墙模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.25×36.50+1.4×0.25×3.60=12.208kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.25×36.50=9.124kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.549kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.377kN 经过计算得到最大变形 V= 0.218mm 内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； 内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.549×106/83333.3=6.59N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 内龙骨抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3714/(2×50×100)=1.114N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! 内龙骨挠度计算
最大变形 v =0.218mm
内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 4.1.5墙模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.663kN.m 最大变形 vmax=0.122mm 最大支座力 Qmax=14.588kN 抗弯计算强度 f=0.663×1062
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 4.1.6对拉螺栓的计算
计算公式: N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.588 对拉螺栓强度验算满足要求! 4.2柱模板
柱子模板尺寸大小依据柱子截面尺寸，柱模板配制（见下图）。柱子截面尺寸大于600×600mm的必须采用高强对拉丝杆中间加固。
4.2.1柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=600mm，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 6750mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞5根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
柱模板支撑计算简图 4.2.2柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×40.000=36.000kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×3.000=2.700kN/m2。 4.2.3柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如
下
面板计算简图
面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。
荷载计算值 q = 1.2×36.000×0.500+1.40×2.700×0.500=23.490kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； 抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×18.000+1.4×1.350)×0.188×0.188=0.083kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.083×1000×1000/27000=3.059N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! 抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×18.000+1.4×1.350)×0.188=2.643kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2643.0/(2×500.000×18.000)=0.440N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! 挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×18.000×1884/(100×6000×243000)=0.103mm
面板的最大挠度小于187.5/250,满足要求! 4.2.4竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
竖楞木方计算简图
竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.188m。
荷载计算值 q = 1.2×36.000×0.188+1.40×2.700×0.188=8.809kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 4.404/0.500=8.809kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×8.809×0.50×0.50=0.220kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×8.809=2.643kN 最大支座力 N=1.1×0.500×8.809=4.845kN 截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； 抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.220×106/83333.3=2.64N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 抗剪计算 [可以不计算]
最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2643/(2×50×100)=0.793N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! 挠度计算
最大变形 v =0.677×6.750×500.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.072mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 4.2.5 B方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (1.2×36.00+1.40×2.70)×0.183 × 0.500 = 4.31kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。
支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.790kN.m 最大变形 vmax=2.067mm 最大支座力 Qmax=6.460kN 抗弯计算强度 f=1.790×1062
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于860.0/150与10mm,满足要求! 4.2.6 B方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.460 对拉螺栓强度验算满足要求! 4.2.7 H方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (1.2×36.00+1.40×2.70)×0.188 × 0.500 = 4.40kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。
支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.417kN.m 最大变形 vmax=0.107mm 最大支座力 Qmax=9.283kN 抗弯计算强度 f=0.417×1062
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 4.2.8 H方向对拉螺栓的计算
计算公式: N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.283 对拉螺栓强度验算满足要求! 4.3梁模板
梁底模及直线型梁侧模采用18厚优质九夹板，与50×100木枋配制成梁帮梁底模板。规格尺寸精确，加固梁侧模采用双钢管对拉高强丝杆(有型钢梁的位置对拉高强丝杆焊接在钢梁上纵横按@600的间距设置)，梁上口用钢筋支撑以保证梁上口宽度。梁下部支撑采用普通钢管脚手架，设水平拉杆和斜拉杆。梁高度大于600mm必须采用对高强对拉丝杆加固，丝杆间距600×600mm。7.5米
A轴方向的梁全部采用止水对拉丝杆加固。 层的○
4.3.1梁侧模板的计算 梁侧模板基本参数
梁的计算断面宽度600mm，高度1900mm，两侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置9道，内龙骨采用50×100mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图 梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取
3.000m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×41.000=36.900kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.22m。
荷载计算值 q = 1.2×36.900×0.219+1.40×3.600×0.219=10.789kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 21.88×1.80×1.80/6 = 11.81cm3； I = 21.88×1.80×1.80×1.80/12 = 10.63cm4；
c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取
计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.931kN N2=2.676kN N3=2.275kN N4=2.384kN N5=2.348kN N6=2.384kN N7=2.275kN N8=2.676kN N9=0.931kN
最大弯矩 M = 0.054kN.m 最大变形 V = 0.186mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.054×1000×1000/11813=4.571N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×1429.0/(2×218.750×18.000)=0.544N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.186mm 面板的最大挠度小于218.8/250,满足要求! 梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.22×36.90+1.4×0.22×3.60=10.789kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.22×36.90=8.081kN/m
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 5.394/0.500=10.789kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×10.789×0.50×0.50=0.270kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×10.789=3.237kN 最大支座力 N=1.1×0.500×10.789=5.934kN 截面力学参数为：
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.270×106/83333.3=3.24N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3237/(2×50×100)=0.971N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算
最大变形 v =0.677×8.072×500.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.086mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.038kN.m 最大变形 vmax=0.178mm 最大支座力 Qmax=15.724kN 抗弯计算强度 f=1.038×1062
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 对拉螺栓的计算
计算公式: N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.724 对拉螺栓强度验算满足要求! 4.3.2大梁模板扣件钢管高支撑架计算
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为9.4m，梁截面 B×D=600mm×1900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木枋50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。梁两侧立杆间距1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.10m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.100×0.500×0.500=0.750kN。 采用的钢管类型为48×3.5。 梁板模板高支架施工区域及布置图
(1)高支架施工区域
本工程的高支架施工区域
楼层标高 施工区域 轴线最大跨度 架子高度 28.20m 8.00m 18.00m 9.50m 7.50m 7.50m 备注 超高、超跨 超高 超高、超跨 2～○7/○A～○D轴 ±0.00m～7.50m层 ○2～○9/○A～○L轴 ±0.00m～7.50m层 ○1～○7/○A～○D轴 7.50m～15.00m层 ○(2)高支架的布置图
本工程的高支架施工平面图及高支架剖面图详下图： 2模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×1.900×0.500=23.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.500×(2×1.900+0.600)/0.600=1.833kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)×0.600×0.500=1.500kN 均布荷载 q = 1.20×23.750+1.20×1.833=30.700kN/m 集中荷载 P = 1.40×1.500=2.100kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为： N1=1.809kN N2=5.263kN N3=6.376kN N4=5.263kN N5=1.809kN
最大弯矩 M = 0.074kN.m 最大变形 V = 0.056mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.074×1000×1000/27000=2.741N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×2795.0/(2×500.000×18.000)=0.466N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.056mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 3梁底支撑木方的计算
（一）梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 6.376/0.500=12.752kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×12.75×0.50×0.50=0.319kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×12.752=3.826kN 最大支座力 N=1.1×0.500×12.752=7.014kN 木方的截面力学参数为：
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.319×106/83333.3=3.83N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3826/(2×50×100)=1.148N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到8.771kN/m 最大变形 v =0.677×8.771×500.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.094mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 4.3.2.4梁底支撑钢管计算
(一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到： 最大弯矩 Mmax=0.671kN.m 最大变形 vmax=0.212mm 最大支座力 Qmax=18.312kN
抗弯计算强度 f=0.671×106/5080.0=132.18N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 5扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=18.31kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,采用双扣件!双扣件不满足要求时必须采用可调托座！
R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=18.31kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.129×9.400=1.456kN N = 18.312+1.456=19.769kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =19769/(0.203×489)=199.036N/mm2，立杆的稳定性计算 求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 < [f],满足要 =19769/(0.386×489)=104.611N/mm2，立杆的稳定性计算 求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016； < [f],满足要 公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.016×(1.500+2×0.300)=2.490m =2490/15.8=157.589 =0.284 =19769/(0.284×489)=142.402N/mm2，立杆的稳定性计算 求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 ——————————————————————————————————————— 步距 h(m) h≤0.9 0.9 < [f],满足要 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 ———————————————————————————————————————————————— H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 ———————————————————————————————————————————————— 以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 4.3.3小梁模板扣件钢管支撑架计算书 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.2m，梁截面 B×D=350mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。梁两侧立杆间距 0.70m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.10m，梁两侧的楼板计算长度0.30m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.100×0.300×0.800=0.720kN。 采用的钢管类型为48×3.5。 模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.700×0.800=14.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.500×0.800×(2×0.700+0.350)/0.350=2.000kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.350×0.800=0.840kN 均布荷载 q = 1.20×14.000+1.20×2.000=19.200kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.840=1.176kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.948kN N2=3.948kN 最大弯矩 M = 0.396kN.m 最大变形 V = 1.319mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.396×1000×1000/43200=9.167N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×3948.0/(2×800.000×18.000)=0.411N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 1.319mm 面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求! 梁底支撑木方的计算 ? (一)梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配 的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.948/0.800=4.935kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.94×0.80×0.80=0.316kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.800×4.935=2.369kN 最大支座力 N=1.1×0.800×4.935=4.343kN 木方的截面力学参数为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.316×106/83333.3=3.79N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2369/(2×50×100)=0.711N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.500kN/m 最大变形 v =0.677×3.500×800.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.259mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到: 最大弯矩 Mmax=0.777kN.m 最大变形 vmax=1.259mm 最大支座力 Qmax=4.668kN 抗弯计算强度 f=0.777×106/5080.0=153.01N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.67kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.67kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.129×4.200=0.651kN N = 4.668+0.651=5.319kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.15m； 公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =5319/(0.203×489)=53.550N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.150=1.800m =1800/15.8=113.924 =0.497 =5319/(0.497×489)=21.899N/mm2，立杆的稳定性计算 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.007×(1.500+2×0.150)=2.115m =2115/15.8=133.880 =0.382 =5319/(0.382×489)=28.498N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! < [f],满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k ——————————————————————————————————————— 步距 h(m) h≤0.9 0.9 ———————————————————————————————————————————— H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 ————————————————————————————————————————————————— 以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 4.4扣件钢管楼板模板支架计算 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为9.4m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。采用的钢管类型为48×3.5。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 4.4.1模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.100×1.000+0.350×1.000=2.850kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×2.850+1.4×3.000)×0.300×0.300=0.069kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.069×1000×1000/54000=1.270N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×2.850+1.4×3.000)×0.300=1.372kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1372.0/(2×1000.000×18.000)=0.114N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.850×3004/(100×6000×486000)=0.054mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 4.4.2模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.100×0.300=0.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.750+1.20×0.105=1.026kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.286/1.000=2.286kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.29×1.00×1.00=0.229kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×2.286=1.372kN 最大支座力 N=1.1×1.000×2.286=2.515kN 木方的截面力学参数为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.229×106/83333.3=2.74N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1372/(2×50×100)=0.411N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.855kN/m 最大变形 v =0.677×0.855×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.146mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 4.4.3板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算，横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.846kN.m 最大变形 vmax=0.808mm 最大支座力 Qmax=9.145kN 抗弯计算强度 f=0.846×106/5080.0=166.62N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 4.4.4扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.15kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,采用双扣件! R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN 4.4.5模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×9.400=1.214kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×1.000×1.000=0.350kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.100×1.000×1.000=2.500kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.064kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 4.4.6立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9.08kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207 =9076/(0.207×489)=89.522N/mm2，立杆的稳定性计算 求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =9076/(0.386×489)=48.030N/mm2，立杆的稳定性计算 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016； 公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.016×(1.500+2×0.300)=2.464m < [f],满足要求! < [f],满足要 =2464/15.8=155.969 =0.291 =9076/(0.291×489)=63.832N/mm2，立杆的稳定性计算 4.4.7楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取5.10m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1530.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 b×h=5100mm×100mm，截面有效高度 h0=80mm。按照楼板每20天浇筑一层，所以需要验算20天、40天、60天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边5.10m，短边5.10×1.00=5.10m，楼板计算范围内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=1×1.20×(0.35+25.00×0.10)+1×1.20×(1.21×6×6/5.10/5.10)+1.40×(2.00+1.00)=9.64kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=5.10×9.64=49.14kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×49.14×5.102=65.57kN.m 按照混凝土的强度换算得到20天后混凝土强度达到89.90%，C30.0混凝土强度近似等效为C27.0。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=12.85N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： < [f],满足要求! = Asfy/bh0fcm = 1530.00×360.00/(5100.00×80.00×12.85)=0.11 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.104 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.104×5100.000×80.0002×12.8×10-6=43.6kN.m 结论：由于Mi = 43.61=43.61 < Mmax=65.57 所以第20天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。 4.5楼梯模板 楼梯模板底模采用竹胶板、50×100mm木枋龙骨，踏步侧模采用50×100mm木枋配制，木枋内侧面用优质九夹板面板，楼梯侧模也同样采用九夹板面板（注：400mm高）。按照楼梯的宽度、高度和长度，踏步的步数来配制（见下图）。 五、结构支撑架的搭设及模板配制要求 5.1结构支撑架的搭设要求： 5.1.1本工程支撑系统（包括柱、梁、板）均采用扣件式钢管脚手架，而且均考虑采用一次性满堂架搭设。 5.1.2钢管支架立柱采用上下层架的搭设方法，上层立柱必须和下层立柱相对准确，确保上层受力能有效地传递到下层立柱上。 5.1.2.1柱支撑的搭设：立柱钢管离柱边约300mm左右，横向水平钢管按@1500设置，第一道离地面200mm处搭设，最后一道在梁下口（柱顶）搭设，并与周围架网联成整体。 5.1.2.2梁的支撑搭设：沿梁纵向每500mm设一道立杆，横向间隔500㎜。扫地杆离地150mm处纵横设置，梁底模下口设置一道，中间按约1500mm均 匀设置，并与周围架网联成整体。 5.1.3为了有效剪刀撑与地面的夹角45°～60°之间，中间剪刀撑每隔四排立杆设置一道，间距不大于6米。水平剪刀撑设置二道（H+4.65O米和主梁底各设置一道）。 5.1.4立杆搭设时必须拉线，以保证支撑系统横平竖直。负一层立柱基础局部较软弱时，必须先将地基夯实平整，再采用大型压路机全部碾压、振动密实。垫好通长6*16中枋垫板后再进行搭设钢管脚手架。 5.1.5现浇板支撑系统的搭设：现浇板支撑的立柱按1.2×1.2m搭设，立柱上至少设四～五道水平杆，并与梁、柱支撑联为一个整体网架。 5.2模板体系配制要求： 5.2.1柱模和梁底模配制时，模板边的木枋必须伸出模板边12mm，以便和另一侧柱模或梁侧模有效扣接，防止漏浆。模板与模板的接缝间必须贴双面粘胶带，以保证不漏浆。 5.2.2所有柱模板用木枋必须用压刨机刨成统一尺寸。 5.2.3凡经过裁割的九夹板模板边子，必须用手刨或电刨刨直，并用桐油灰膏封闭，保证模板边子顺直和不浸水，增加模板的周转次数。 5.2.4在梁柱接头采用整体模板，即在柱模上事先裁割出梁的尺寸，然后直接与梁模连接加固，以保证此部位的质量。 5.3支撑系统上、下通道的设置 本工程只有三层楼，每一层均采用钢管脚手架再结构架外侧进行搭设临时钢管楼梯通道，必须与结构架连接成一个整体。两侧和底部采用安全网进行封闭，踏步采用九夹板绑扎至钢管上。 5.4本工程施工现场在负一层基础施工中就设计有沉砂井、积水井和有序的 排水措施。在雨季施工时地面的雨水均自流入沉砂井、积水井内，再采用机械抽水泵排入市政雨水管网内。 六、支模架施工质量保证措施 6.1搭设材料的基本要求： 6.1.1、钢管： （1）新钢管应有产品合格证及符合要求的质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面的偏差符合相关要求并作防锈处理； （2）旧钢管应按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001及《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008规范要求进行检查，对不符合要求坚决不用； 6.1.2、扣件： （1）新扣件应有产品合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格 （2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的坚决不使用，出现滑丝的螺栓必须更换； （3）新旧扣件均应进行防锈处理。 （4）超高、超大跨的区域施工脚手架，扣件全部采用全钢扣件。 （5）全钢扣件的基本参数： 项目名称 国家标准 (GB15831-2006) 本产品标准 检查结果 品质判定 材质标准 GB9440 KTH330-08 GB/T700Q235K 优于国标 优良 抗滑性能 P1 =7.0KN △1≦7.0mm P2 =10.0KN △2≦0.5mm 抗破坏性能 抗扭转性能 抗锈蚀 设为1 设为1 优于国标 优良 P=25.0KN时 力矩为900N.m时 各部位不得破坏 f≦70.00mm P1 =10.0KN △1≦7.0mm P=30.0KN时 力矩为900N.m时 P2 =12.0KN △2≦0.5mm 各部位不得破坏 f≦60.00mm 优于国标 优良 优于国标 优良 优于国标 优良 参见：重庆高吉科工贸发展有限公司（吉牌全钢液压成型安全扣件）的基本参数。 6.1.3、木枋： 木枋使用前必须采用刨木机刨到统一规格尺寸，不应有裂纹、翘曲。 6.1.4、模板： 用做模板的九夹板及竹胶板全部使用新板材，板材入场时应进行严格的规格尺寸检查，必须统一。切割制作时切边应用桐油灰膏封闭，保证模板边子顺直和不浸水，增加模板的周转次数。模板的悬挑长度不宜大于400mm,并且悬挑部分挠度应与跨中挠度大致相等。 6.2施工准备 6.2.1组织施工管理人员学习施工图纸及相关规范规程，进行技术交底，并形成文字交底记录。 6.2.2组织材料进场，进场材料必须满足施工要求。各种模板使用前必须刷隔离剂。 6.2.3模板的设计应符合国家现行标准。模板及其支架应进行强度、刚度和稳定性计算。 6.3模板安装质量控制 6.3.1竖向模板及其支架的支承部分，应有足够的支承面积。其支承面必须具备足够强度，满足全部荷载的承载力；竖向模板底端与砼板面交接处用双层泡膜垫底，防止浇注时漏浆。 6.3.2安装模板及其支架过程中，必须设置足够的临时固定设施，以免倾覆。脚手架立杆必须拉线搭设，严格按施工方案实施，扣件螺丝拧紧。当梁板荷载相差较大时，梁下和板下可采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距，而另一个方向不变距，以确保水平杆件的连续设置要求，保证整个满堂架的空间刚度；一般情况下，模板支承架的立杆步距以0.9～1.5m为宜,不宜超过1.5m。 6.3.4剪刀撑设置：满堂模板支承架纵、横方向每条轴线均设置一道剪刀撑。对于层高较高的部位（层高超过6m以上），应在整个满堂脚手架的中间位置设置一道连续的水平剪刀撑。 6.3.5梁、板的模板安装应符合以下要求： （1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开布置，斜杆或剪刀撑尽量与立杆连接，节点构造符合相应规范规定。 （2）确保每个扣件的螺栓拧紧扭矩都控制在40～65N·m。 （3）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，在荷载设计时应考虑出现的最大荷载，并提出控制要求，在施工中设专人对施工荷载进行监控。 （4）当跨度等于或大于4m时，模板应起拱，当设计无要求时起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000，按2/1000计算最大起拱为56mm。 （5）在梁的底模下木枋接头必须牢固，接头错开，接头处加600mm长短枋钉牢。 （6）当梁高度较大时，应在侧模外另加斜撑。 （7）梁模安装后应拉中心线检查，以校正梁模的位置，梁的底模安装后，则应检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要加水平支撑或剪刀撑，保持顶撑的稳固，以免失稳。 （8）模板拼缝及与砼表面接触面的质量控制： 模板底部与已浇砼面水平施工缝及模板与模板搭接处采用双面贴胶带粘贴，以达到拆摸后混凝土表面光滑、平整，达到封闭不泄漏砼浆。水平施工缝处利用贴双面贴胶带和用下一层的丝杆将模板底部侧面与已浇砼面贴紧密，双重措施保证水平施工缝不产生漏浆。为防止板缝漏浆，板与板、板与梁侧模之间的缝隙贴不能大于2mm。 6.3.5现浇结构模板安装的允许偏差，应符合后附表的规定。 6.4垂直度控制 6.4.1柱模垂直度控制：在柱模安装前必须弹出其模板外边线和柱中线以及放大200mm的控制线。柱模采取塔吊整体吊装就位，连成整体后，上下用钢管夹具定位，局部定位以模板外边线为准，上部定位采用双面吊线对准放大100mm的外边墨线，用尺量准确后夹具定位，确保其上部柱不产生搓角和确保上下垂直，上下定位准确后吊线先夹其柱中部，校正垂直度和中部四角，最后沿其高度吊线夹柱模，检查校正。 6.4.2梁侧模垂直度控制：梁侧模首先校正梁两端模板，校正时用吊线锤吊正后，用短钢管将其与背杠联接，然后短钢管联接在满堂支架，将其侧模板拉撑稳定，两端侧模板校正好后再拉通线，加支承校正，其支承间距离<900mm。 6.5水平标高控制及传递： 6.5.1在支架搭设好后，用水平仪在支架上测量出+1.00m的水平标高线（结构楼板上1.00m），采用墨线或红油漆标记标识，作为控制该楼层标高水平的传递依据。特别是建筑物周边外挑构件部位，标识必须准确。 6.5.2板面水平标高控制： 在柱子纵向钢筋上测量出+0.50m的水平标高线（结构楼板上0.50m），采用红油漆标记标识，作为控制该楼层水平杆标高的依据，校平水平杆。 6.6轴线控制 在砼可上人及楼层搭设支架前，放出楼层轴线控制线，并用红油漆标识好每根柱子、每根梁、每壁墙边线，作为梁底板及墙、柱模板控制的依据。 项 目 轴线位置 底模上表面标高 基础 截面内部尺寸 柱、梁 全高≤5m 层高垂直 全高＞5m 相邻两板表面高低差 表面平整 6.7模板安装的检查与验收 允许偏差(mm) 3 ±3 ±8 ±3 4 6 2 3 模板安装完成后，浇筑砼前由项目技术负责人组织有关人员进行模板工程施工验收，并填写《模板工程施工验收表》，各方签字齐全后，方可进行下道工序施工。验收包括以下内容： （1）模板安装是否符合该工程模板设计和技术措施的规定。 （2）模板的支承点及支撑系统是否可靠和稳定，连接件中的紧固螺栓及支撑扣件紧固情况是否满足要求。 （3）预埋件：预留件的规格、数量、位置和固定情况是否正确可靠，应逐项检查验收。 （4）必须按GB50204-2002《砼结构工程施工质量验收规范》的规定，进 行逐项评定验收。 （5）支架模板上施工荷载是否符合要求。 （6）在模板上运输砼或操作是否搭设符合要求的走道板。 （7）作业面孔洞及临边是否有防护措施。 （8）垂直作业是否有隔离防护措施。 验收合格后方可浇筑砼，并作好模板验收记录。 6.8模板拆除 现浇砼结构的模板及其支架拆除时的砼强度，必须符合设计要求和规范的规定；当设计无具体要求时，应符合GB50204—2002《砼结构工程施工质量验收规范》的规定。拆除前填写《模板拆除申请表》。 6.8.1侧模和底模拆除，应符合以下规定： （1）侧模，应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏后，方可拆除非承重模板。 （2）底模，应在砼强度符合下表规定后，方可拆除。 结构类型 结构跨度（m） 按设计的砼强度标准值的百分率计（%） ≤2 板 ＞2、≤8 ＞8 梁 ≤8 ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 结构类型 结构跨度（m） 按设计的砼强度标准值的百分率计（%） ≤2 板 ＞2、≤8 ＞8 悬臂构件 —— ≥75 ≥100 ≥100 ≥50 6.8.2已拆除模板及其支架结构，在砼强度符合设计砼强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载。当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑，方可施工加荷。 6.8.3拆模时必须注意确保砼结构的质量和安全，应严格遵守以下规定。 （1）拆模顺序是先拆除承重小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。 （2）在拆除模板过程中，如发现砼出现异常现象，可能影响砼结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆模，并经处理认证后，方可继续拆模。 （3）模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。 6.8.4模板拆除后，在下次使用前模板必须清理干净并且刷好脱模剂，以保证模板的周转使用次数。 七、支模架施工安全保证措施 7.1安全技术措施 7.1.1组织措施 （1）建立安全生产组织，成立以项目部经理蔡启忠为组长的安全生产领导小组，工程设安全部门主持日常安全检查和监督指导工作。 （2）项目部建立以安全员为首的、工人班组长、施工员、基层工会小组，青年安全监督岗的安全保证体系，形成“专管成线，群管成网”的安全管理网络保证体系。 7.1.2制度保证 （1）项目工程部建立健全各职能部门安全生产管理职责以及管理人员的安全生产岗位职责，责任落实到部门、人头。 （2）必须坚决贯彻执行建设部JGJ59-99《建设施工安全检查标准》及各种规范、规定，严格执行市府（2004）164号令。严格执行广厦重庆第一建筑（集团）有限公司制定的各种安全生产规章制度，根据国家规定制定各种专门的安全措施。 （3）按（集团）公司规定执行安全生产检查、考核奖惩制度，项目部管理人员由项目经理根据各管理人员所分管的专业、区域、安全生产效果按月考核；工人班组在签订分部、分项工程施工承包合同时贯彻落实奖惩制度，完工时由安全员签字兑现，同时严格执行集团公司的安全生产管理制度及其奖惩制度。 （4）脚手架、模板工程，搭设和拆除均必须进行安全技术交底，作到针对性强，签字手续完整，督促检查实施情况，及时制定增补措施，保证安全施工。 （5）安全员、施工员，工人班组长认真填写各项安全生产管理记录，定期交安全科内业人员分类、保管、存档。 7.1.3思想意识保证 （1）定期组织劳动安全条例学习、宣传，使广大职工对安全工作从思想上有足够的认识，自觉遵守安全制度和认真执行安全操作规程，对新入场职工要进行认真的入场教育并形成书面资料，与施工班组签定安全施工合同。 （2）对职工安全生产的安全常识教育，牢固树立法制观念，建立“安全第一”、 “安全责任重于泰山”的思想意识，对参加施工的所有人员进行安全技术培训。 7.2安全防护 7.2.1脚手架搭拆严格实施安全三保。 7.2.2 脚手架搭设拆须报验技术负责人组织验收，安全员检查合格后进行下道工序的施工。梁板脚手架拆除须报验，在梁板强度达到规范要求后允许拆模。底模，应在砼强度符合前表规定后，方可拆除。 7.2.3拆除水平构件模板前，施工员填写拆架申请，经安全员检查符合拆除要求，技术负责人批准后方可拆架；拆除时遵循先搭后拆、后搭先拆的方式进行。拆架时，在施工人员操作部位应铺不少于2块60×160mm中枋。 7.2.4拆除的防护架配件严禁抛掷，扣件等配件应集中放在胶桶内，再用绳吊至楼层，短钢管必须传递至楼层，立杆、剪刀撑等长钢管或传递或两端用棕绳系牢后放至楼层上。 7.2.5 拆松的扣件应及时拆掉。拆除立杆与剪刀撑时严禁一个人操作，并在拆除前，用棕绳系牢将立杆或剪刀撑，派专人将棕绳的另一头拉住，拆除时由两人拿住钢管的两头，逐步传递至楼层内，以防立杆太重而失手下坠，而造成伤人。 7.2.6 拆架时，必须由施工员及安全员负责组织、协调工作。 7.2.7拆除完成后的所有材料（钢管、扣件、木枋、板材、丝杆等）必须即时清理出施工场地，按集团公司的一体化标准进行堆放。现场不用的材料即时清退出场。 7.3安全用电管理 7.3.1施工用电要求按国家标准予以布设和采用“三相五线”制，维护电工对整个现场的通电线路进行巡视检查，出现隐患立即处理。 7.3.2机械设备的使用一定要保证安全，设备操作人员必须遵赛各种操作规 程和有关规定，特殊工种人员上岗必须要有操作证，严禁无证人员进行操作。 7.3.3电器设备和线绝缘必须良好，必须严格按“一机，一闸，一漏，一箱”的原则进行管理。维修电工要经常检查，防止漏电伤人。 7.3.4电工检修电气设备和线路先断电源，保证安全，非电工严禁操作。使用电钻必须戴上绝缘手套。 7.3.5加强设备维修保养工作，保证设备正常运转，发现问题作好记录及时处理。 7.4安全设施 7.4.1实行封闭施工，沿建筑周边搭设黄黑分色钢管防护外架，外挂密目安全网。 7.4.2在楼层“四口、五临边”搭设分色栏杆（红白色）。 7.4.3设置专用人行通道，通道口布设安全通道标识及红色警示灯。 7.4.4现场施工人员及操作者必须正确使用“三宝”，现场严禁嬉戏、严禁酗酒，谨防伤害他人或被他人伤害。 7.4.5建筑周边结构防护架每两步脚手架设置一道水平安全兜网。电梯井道内层层设置水平硬防护全封闭。楼层中洞口等部位均设置水平安全兜网。 7.5安全保证措施 实行“安全生产责任制”的安全生产管理制度，坚持谁施工谁负责，安全生产意识深入人心。安全事故坚持“四不放过”，责任到人。 7.5.1操作者必须严格遵守安全操作规程，严禁违章作业。 7.5.2钢管脚手架搭设严格按照本方案计算所得数据进行，严禁任意加大间距，并严禁在架上堆积大量材料。 7.5.3架管必须使用经鉴定合格的架管，钢管连接应牢固可靠，严禁使用不 合格扣件。 7.5.4吊塔吊运材料时，由于本工程的特殊性，型钢柱梁已安装完成。吊塔指挥人员必须到位指挥，吊塔的运行速度必须采用慢车运行。吊运材料时，吊运材料的规格大小及重量必须经过吊塔指挥工的检查后才准许吊运。 7.5.5在施工现场必须按规范进行设置消防灭火用的器械等设备，必须设置在醒目处。 7.5.6施工现场必须建立安全和消防等事件的应急预案措施。以项目经理、安全员、施工人员为主导的领导小组，发生问题及时处理。 7.6日常工作 本工程工期异常紧张，必须实行“两手抓”，即一手抓进度，一手抓安全，杜绝安全事故的发生。为此，每天上班前现场管理人员对所在的班组要进行安全讲话，并作讲话重点记录。定期进行安全教育，开展安全知识讲座，增强每一个作业者的安全意识。 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容