木模板墙模板计算书 一、墙模板基本参数
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；
用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，
每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用圆钢管φ48×3.5，每道内楞1根钢楞，间距244mm。
外楞采用圆钢管φ48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距400mm。
穿墙螺栓水平距离600mm，穿墙螺栓竖向距离400mm，直径12mm。
墙模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
—— 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.0℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取1.50m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.47m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.20；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.99kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.99kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.00kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.强度计算
= M/W < [f]
其中 ── 面板的强度计算值(N/mm2)；
M ── 面板的最大弯距(N.mm)；
W ── 面板的净截面抵抗矩,W =40×1.8×1.8/6=21.6cm3；
[f] ── 面板的强度设计值(N/mm2)。
M = ql2 / 10
其中 q ── 作用在模板上的侧压力，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.2×0.4×50.99=24.48kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.4×0.4×2.00=1.12kN/m；
l ── 计算跨度(内楞间距),l = 244mm；
面板的强度设计值[f] = 15N/mm2；
经计算得到，面板的强度计算值7.056N/mm2；
面板的强度验算 < [f],满足要求!
2.挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l/250
其中 q ── 作用在模板上的侧压力，q = 20.4N/mm；
l ── 计算跨度(内楞间距),l = 244mm；
E ── 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2；
I ── 面板的截面惯性矩,I = 40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4；
面板的最大允许挠度值,[v] = 0.976mm；
面板的最大挠度计算值, v = 0.42mm；
面板的挠度验算 v < [v],满足要求!
四、墙模板内外楞的计算
(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。
本算例中，龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
内钢楞的规格: 圆钢管φ48×3.5；
内钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
内钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；
内楞计算简图
1.内楞强度计算
= M/W < [f]
其中 ── 内楞强度计算值(N/mm2)；
M ── 内楞的最大弯距(N.mm)；
W ── 内楞的净截面抵抗矩；
[f] ── 内楞的强度设计值(N/mm2)。
M = ql2 / 10
其中 q ── 作用在内楞的荷载，q = (1.2×50.99+1.4×2.00)×0.244=15.61kN/m；
l ── 内楞计算跨度(外楞间距),l = 400mm；
内楞强度设计值[f] = 205N/mm2；
经计算得到，内楞的强度计算值49.165N/mm2；
内楞的强度验算 < [f],满足要求!
2.内楞的挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l/400
其中 E ── 内楞的弹性模量,E = 210000N/mm2；
内楞的最大允许挠度值,[v] = 1mm；
内楞的最大挠度计算值, v = 0.08mm；
内楞的挠度验算 v < [v],满足要求!
(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。
本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
外钢楞的规格: 圆钢管φ48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；
外楞计算简图
3.外楞强度计算
= M/W < [f]
其中 ── 外楞强度计算值(N/mm2)；
M ── 外楞的最大弯距(N.mm)；
W ── 外楞的净截面抵抗矩；
[f] ── 外楞的强度设计值(N/mm2)。
M = 0.175Pl
其中 P ── 作用在外楞的荷载，P = (1.2×50.99+1.4×2.00)×0.6×0.4=15.357kN；
l ── 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 600mm； 外楞强度设计值[f] = 205N/mm2；
经计算得到，外楞的强度计算值158.8N/mm2；
外楞的强度验算 > [f],满足要求!
4.外楞的挠度计算
v = 1.146Pl3 / 100EI < [v] = l/400
其中 E ── 外楞的弹性模量,E = 210000N/mm2；
外楞的最大允许挠度值,[v] = 1.5mm；
外楞的最大挠度计算值, v = 1.485mm；
外楞的挠度验算 v < [v], 满足要求!
五、穿墙螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N ── 穿墙螺栓所受的拉力；
A ── 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f ── 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿墙螺栓的直径(mm): 12
穿墙螺栓有效直径(mm): 10.2
穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 81.671
穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 13.884
穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.238
穿墙螺栓强度验算满足要求!
碗扣钢管楼板模板支架计算书
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
以地下室汽车库顶板350mm厚板支撑计算楼板模板支架
模板支架搭设高度为3.70米，
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.9米，立杆的横距 l=0.9米，立杆的步距 h=0.90米。
主龙骨为100×100方木，次龙骨为Φ48×3.5钢管(间距244mm)。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为Φ48×3.5。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 24×0.35×0.9+0.35×0.9=7.875kN/m
活荷载标准值 q2 = (2+1)×0.9=2.7kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 90×1.8×1.8/6 = 48.6cm3；
I = 90×1.8×1.8×1.8/12 = 43.74cm4；
(1)强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的强度设计值，取15N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×7.875+1.4×2.7)×0.244×0.244=0.079kN.m
经计算得到面板强度计算值 f = 0.079×1000×1000/48600=1.626N/mm2
面板的强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×7.875+1.4×2.7)×0.244=1.937kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1937/(2×900×18.00)=0.179N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]= 1.4N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×10.575×2444/(100×6000×437400)=0.097mm
面板的最大挠度小于244/250,满足要求!
二、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
截面惯性矩 I = 12.19cm4；
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 24×0.35×0.244=2.05kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.35×0.244=0.085kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1+2)×0.244=0.732kN/m
静荷载 q1 = 1.2×2.05+1.2×0.085=2.562kN/m
活荷载 q2 = 1.4×0.732=1.025kN/m
2.强度计算
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.587×0.9×0.9=0.291kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.9×3.587=1.937kN
最大支座力 N=1.1×0.9×3.587=3.551kN
截面应力 =0.291×106/5080=57.28N/mm2
纵向钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×2.135+0.990×0.732)×9004/(100×2.06×105×121900)=0.567mm
纵向钢管的最大挠度小于900/150与10mm,满足要求!
三、板底支撑方木计算
横向支撑方木按照集中荷载作用下的连续梁计算
板底支撑用用100×100方木，其相关参数如下：
W＝bh2/6=100×1002/6＝1.67×105mm3，I＝bh3/12=100×1003/6＝8.33×106mm4，E＝9.5×103 N/mm2。
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.64kN
3.64kN3.64kN3.64kN3.64kN3.64kN3.64kN3.64kN3.64kN3.64kN3.64kN3.64kN3.64kNA900900900B
支撑方木计算简图
0.045
支撑方木弯矩图(kN.m)
0.823
1.231
支撑方木变形图(mm)
0.935
7.397.393.653.650.010.013.633.633.753.750.110.117.557.553.913.910.270.273.373.377.7.01013.533.537.177.17
7.277.27
支撑方木剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=1.231kN.m
最大变形 vmax=2.32mm
最大支座力 Qmax=14.72kN
截面应力 =1.231×106/1.67×105=7.37N/mm2
支撑方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!
支撑方木的最大挠度小于900/150或10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=14.72kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.149×3.70=0.551kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×0.9×0.9=0.284kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 24×0.35×0.9×0.9=6.804kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.639kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2)×0.9×0.9=2.43kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 12.57
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，取值为1.155；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；
公式(1)的计算结果： = 50.5N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 36.2N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
碗扣钢管楼板模板支架计算书
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
以标准层160mm厚板支撑计算楼板模板支架
模板支架搭设高度为2.70米，
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.2米，立杆的横距 l=1.2米，立杆的步距 h=0.90米。
主龙骨为100×100方木，次龙骨为Φ48×3.5钢管(间距244mm)。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为Φ48×3.5。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 24×0.16×1.2+0.35×1.2=5.028kN/m
活荷载标准值 q2 = (2+1)×1.2=3.6kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 120×1.8×1.8/6 = 64.8cm3；
I = 120×1.8×1.8×1.8/12 = 58.32cm4；
(1)强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的强度设计值，取15N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×5.028+1.4×3.6)×0.244×0.244=0.066kN.m
经计算得到面板强度计算值 f = 0.066×1000×1000/64800=1.019N/mm2
面板的强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.028+1.4×3.6)×0.244=1.621kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1621/(2×1200×18.00)=0.113N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]= 1.4N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.628×2444/(100×6000×583200)=0.059mm
面板的最大挠度小于244/250,满足要求!
二、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
截面惯性矩 I = 12.19cm4；
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 24×0.16×0.244=0.937kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.35×0.244=0.085kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1+2)×0.244=0.732kN/m
静荷载 q1 = 1.2×0.937+1.2×0.085=1.226kN/m
活荷载 q2 = 1.4×0.732=1.025kN/m
2.强度计算
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.251×1.2×1.2=0.324kN.m
最大剪力 Q=0.6×1.2×2.251=1.621kN
最大支座力 N=1.1×1.2×2.251=2.971kN
截面应力 =0.324×106/5080=63.78N/mm2
纵向钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×1.022+0.990×0.732)×12004/(100×2.06×105×121900)=1.17mm
纵向钢管的最大挠度小于1200/150与10mm,满足要求!
三、板底支撑方木计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
板底支撑用用100×100方木，其相关参数如下：
W＝bh2/6=100×1002/6＝1.67×105mm3，I＝bh3/12=100×1003/6＝8.33×106mm4，E＝9.5×103 N/mm2。
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.09kN
3.09kN3.09kN3.09kN3.09kN3.09kN3.09kN3.09kN3.09kN3.09kN3.09kN3.09kN3.09kN3.09kN3.09kN3.09kNA120012001200B
支撑方木计算简图
1.819
1.507
支撑方木弯矩图(kN.m)
0.111
支撑方木变形图(mm)
2.284
4.64.61.511.518.875.785.782.692.6910.10.17177.087.083.993.990.90.92.192.195.285.28
1.581.584.674.677.767.760.40.43.493.496.586.58
支撑方木剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=1.819kN.m
最大变形 vmax=6.436mm
最大支座力 Qmax=16.75kN
截面应力 =1.819×106/1.67×105=10.89N/mm2
支撑方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!
支撑方木的最大挠度小于1200/150或10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=16.75kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.149×2.70=0.402kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×1.2×1.2=0.504kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 24×0.16×1.2×1.2=5.53kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.436kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2)×1.2×1.2=4.32kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 13.77
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，取值为1.155；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.75
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；
公式(1)的计算结果： = 58.3N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 39.66N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
柱模板支撑计算书
一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓0道，
柱模板的截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓0道，
柱模板的计算高度 L = 3050mm，
柱箍间距计算跨度 d = 500mm。
柱模板竖楞截面宽度100mm，高度100mm，间距300mm。
柱箍采用方木，截面100×100mm，及直径为48的钢管，计算按200×200m方木，间距500mm。
柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。
600250250250600250
柱模板计算简图
二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
—— 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.0℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.05m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.20；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.6kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.6kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.00kN/m2。
三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
面板计算简图
1.面板强度计算
支座最大弯矩计算公式
跨中最大弯矩计算公式
其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；
q = (1.2×57.6+1.4×2.00)×0.5 = 35.96kN/m
d —— 竖楞的距离，d = 300mm；
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×35.96×0.3×0.3=0.324kN.M
面板截面抵抗矩 W = 500×18.00×18.00/6=27000mm3
经过计算得到 = M/W = 0.324×106/27000 = 12N/mm2
面板的计算强度小于15N/mm2,满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6qd
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.3×35.96=6.473kN
截面抗剪强度计算值 T=3×6473/(2×500×18.00)=1.079N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]= 1.4N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.面板挠度计算
最大挠度计算公式
其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 57.6×0.5=28.8kN/m；
E —— 面板的弹性模量，取6000N/mm2；
I —— 面板截面惯性矩 I = 500×18.00×18.00×18.00/12=243000mm4；
经过计算得到 v =0.677×(57.6×0.5)×3004/(100×6000×243000) = 1.083mm
[v] 面板最大允许挠度，[v] = 300/250 = 1.2mm；
面板的最大挠度满足要求!
四、竖楞方木的计算
竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
竖楞方木计算简图
1.竖楞方木强度计算
支座最大弯矩计算公式
跨中最大弯矩计算公式
其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；
q = (1.2×57.6+1.4×2.00)×0.3 = 21.58kN/m
d为柱箍的距离，d = 500mm；
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×21.58×0.5×0.5=0.54kN.M
竖楞方木截面抵抗矩 W = 100×100×100/6=166666.67mm3
经过计算得到 = M/W = 0.54×106/166666.67 = 3.24N/mm2
竖楞方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!
2.竖楞方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6qd
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.5×21.58=6.474kN
截面抗剪强度计算值 T=3×6474/(2×100×100)=0.971N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.3N/mm2
竖楞方木抗剪强度计算满足要求!
3.竖楞方木挠度计算
最大挠度计算公式
其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 57.6×0.3=17.28kN/m；
E —— 竖楞方木的弹性模量，取9500N/mm2；
I —— 竖楞方木截面惯性矩 I = 100×100×100×100/12=8333333.33mm4；
经过计算得到 v =0.677×(57.6×0.3)×5004/(100×9500×8333333.33) = 0.092mm
[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] = 500/250 = 2mm；
竖楞方木的最大挠度满足要求!
五、B方向柱箍的计算
本算例中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 20×20×20/6 = 1333.333cm3
I = 20×20×20×20/12 = 13333.333cm4
10.79kN10.79kN10.79kNA860B
B方向柱箍计算简图
其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×57.6+1.4×2.00)×0.3 × 0.5 = 10.79kN
经过连续梁的计算得到
16.1816.16.1819195.45.45.395.3916.1816.18
B方向柱箍剪力图(kN)
00
4.262
B方向柱箍弯矩图(kN.m)
0.246
B方向柱箍变形图(kN.m)
最大弯矩 M = 4.262kN.m
最大支座力 N = 16.18kN
最大变形 v = 0.246mm
1.柱箍强度计算
柱箍截面强度计算公式
=M/W < [f]
其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 4.262kN.m；
W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 2666.666cm3；
柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 13
B边柱箍的强度计算值 f = 1.6N/mm2；
B边柱箍的强度验算满足要求!
2.柱箍挠度计算
经过计算得到 v =0.246mm
[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 600/250 = 2.4mm；
柱箍的最大挠度满足要求!
六、H方向柱箍的计算
10.79kN10.79kN10.79kNA860B
H方向柱箍计算简图
其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×57.6+1.4×2.00)×0.3 × 0.5 = 10.79kN
经过连续梁的计算得到
00
4.262
H方向柱箍剪力图(kN)
0.246
H方向柱箍弯矩图(kN.m)
16.1816.16.1819195.45.45.395.3916.1816.18
H方向柱箍变形图(kN.m)
最大弯矩 M = 4.262kN.m
最大支座力 N = 16.18kN
最大变形 v = 0.246mm
1.柱箍强度计算
柱箍截面强度计算公式
=M/W < [f]
其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 4.262kN.m；
W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 2666.666cm3；
柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 13
H边柱箍的强度计算值 f = 3.2N/mm2；
H边柱箍的强度验算满足要求!
2.柱箍挠度计算
经过计算得到 v =0.246mm
[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 600/250 = 2.4mm；
柱箍的最大挠度满足要求!
梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数
梁截面宽度 B=500mm，
梁截面高度 H=1000mm，
H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径12mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)300mm。
梁模板使用的方木截面50×100mm，
梁模板截面底部方木距离150mm，梁模板截面侧面方木距离200mm。
梁底模面板厚度h=16mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=16mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.34kN/m2；
钢筋自重 = 1.5kN/m3；
混凝土自重 = 24kN/m3；
施工荷载标准值 = 2.5kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
—— 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.0℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.05m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.20；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.6kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.6kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2kN/m2。
三、梁模板底模计算
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1.6×1.6/6 = 21.333cm3；
I = 50×1.6×1.6×1.6/12 = 17.067cm4；
梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下
梁底模面板计算简图
1.强度计算
强度计算公式要求： = M/W < [f]
其中 —— 梁底模板的强度计算值(N/mm2)；
M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；
q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；
q=1.2×[0.34×0.5+24×0.5×1+1.5×0.5×1]+1.4×2.5×0.5=17.254kN/m
最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×17.254×0.152=-0.039kN.m
=0.039×106/21333=1.828N/mm2
梁底模面板计算强度<15N/mm2,满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.15×17.254=1.553kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1553/(2×500×16)=0.291N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中 q = 0.34×0.5+24×0.5×1+1.5×0.5×1=12.92N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×12.92×1504/(100×6000×170670)=0.043mm
梁底模板的挠度计算值: v = 0.043mm< [v] =150/250,满足要求!
四、梁模板底方木计算
梁底方木的高度 H = 100mm；
梁底方木的宽度 B = 50mm；
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×10×10/6 = 83.333cm3；
I = 5×10×10×10/12 = 416.667cm4；
梁底方木按照按照集中荷载作用的简支梁计算，计算简图如下
图 梁底方木计算简图
1.强度计算
强度计算公式要求： = M/W < [f]
其中 —— 梁底方木的强度计算值(N/mm2)；
M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；
P —— 作用在梁底方木的集中荷载(kN/m)；
P={1.2×[0.34×(0.5+2×1)+24×0.5×1+1.5×0.5×1]+1.4×2.5×0.5}×0.15=2.711kN
最大弯矩计算公式如下:
其中 L —— 梁底方木的跨度，L = 500+2×300=1100mm
M=2.711×1100/4/1000=0.746kN.m
=0.746×106/83333 =8.952N/mm2
梁底方木计算强度<13.00N/mm2,满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.5P
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.5×2.711=1.356kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1356/(2×50×100)=0.407N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
梁底方木抗剪强度计算满足要求!
3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中 P = [0.34×(0.5+2×1)+24×0.5×1+1.5×0.5×1]×0.15=2.04kN
最大挠度
v = 2040×11003/(48×9500.00×4166670)=1.429mm
梁底方木的挠度计算值: v = 1.429mm< [v] = 1100/250,满足要求!
五、梁模板侧模计算
梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下
图 梁侧模板计算简图 1.强度计算
强度计算公式要求：
= M/W < [f]
其中 —— 梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；
M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；
q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；
q=(1.2×57.6+1.4×2)×1=71.92N/mm
最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×71.92×0.22=-0.288kN.m
=0.288×106/42666.67=6.75N/mm2
梁侧模面板计算强度<15N/mm2,满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.2×71.92=8.63kN
截面抗剪强度计算值 T=3×8630/(2×1000×16)=0.809N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.4N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中 q = 57.6×1=57.6N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×57.6×2004/(100×6000×341333.333)=0.305mm
梁侧模板的挠度计算值: v = 0.305mm< [v] = 200/250,满足要求!
六、穿梁螺栓计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；
A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×57.6+1.4×2)×1×0.3/2=10.788kN
穿梁螺栓直径为12mm；
穿梁螺栓有效直径为10.2mm；
穿梁螺栓有效面积为 A=81.671mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=13.884kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=10.788kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距300mm。
每个截面布置2 道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求!
梁模板碗扣架钢管支撑计算书
支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为3.45米，
基本尺寸为：梁截面 B×D=500mm×1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=0.90米，
梁底在增加1道承重立杆。
梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为Φ48×3.5。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.00×1.00×0.30=7.5kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.30×(2×1.00+0.50)/0.50=0.525kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.00+2.00)×0.50×0.30=0.45kN
均布荷载 q = 1.2×7.5+1.2×0.525=9.63kN/m
集中荷载 P = 1.4×0.45=0.63kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 30×1.6×1.6/6 = 12.8cm3；
I = 30×1.6×1.6×1.6/12 = 10.24cm4；
0.63kN9.63kN/mA280220B
计算简图
0.085
0.0590.059
弯矩图(kN.m)
1.071.460.71
1.341.972.21
剪力图(kN)
0.036
0.642
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.07kN
N2=3.67kN
N3=0.71kN
最大弯矩 M = 0.085kN.m
最大变形 V = 0.642mm
(1)强度计算
经计算得到面板强度计算值 f = 0.085×1000×1000/12800=6.641N/mm2
面板的强度设计值 [f]，取15N/mm2；
面板的强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×2210/(2×300×16.00)=0.691N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.4N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.642mm
面板的最大挠度小于280/250,满足要求!
二、梁底支撑方木的计算
（一）梁底方木计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 3.67/0.30=12.233kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×12.233×0.30×0.30=0.11kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.30×12.233=2.202kN
最大支座力 N=1.1×0.30×12.233=4.037kN
方木的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×10×10/6 = 83.33cm3；
I = 5×10×10×10/12 = 416.67cm4；
(1)方木强度计算
截面应力 =0.11×106/83330=1.32N/mm2
方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!
(2)方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2202/(2×50.00×100.00)=0.661N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.3N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
(3)方木挠度计算
最大变形 v =0.677×10.19×3004/(100×9500×4166700)=0.014mm
方木的最大挠度小于300/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取方木支撑传递力。
1.07kN3.67kN0.71kNA450450B
支撑钢管计算简图
0.114
0.069
支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.003
0.038
支撑钢管变形图(mm)
4.0344.0340.3420.3420.7280.3640.7280.3640.3460.346
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.114kN.m
最大变形 Vmax=0.038mm
最大支座力 Qmax=4.762kN
截面应力 =0.114×106/5080=22.44N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于450/150或10mm,满足要求!
(二) 梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
3.67kN3.67kN3.67kN3.67kN3.67kN3.67kN3.67kN3.67kN3.67kN3.67kNA900900900B
支撑钢管计算简图
0.8810.881
0.8070.807
支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.101
1.832
支撑钢管变形图(mm)
2.692.693.673.674.654.650.980.980.980.984.654.653.673.672.692.69
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.881kN.m
最大变形 Vmax=1.832mm
最大支座力 Qmax=11.99kN
截面应力 =0.881×106/5080=173.43N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900/150或10mm,满足要求!
四、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=11.99kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.149×3.45=0.617kN
N = 11.99+0.617=12.947kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.53m；
公式(1)的计算结果： = 54.14N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 61.86N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1；
公式(3)的计算结果： = 82.74N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1 模板支架计算长度附加系数 k1
———————————————————————————————————————
步距 h(m) h≤0.9 0.9 ——————————————————————————————————————— 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 ————————————————————————————————————————————— H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.114 1.132 1.62 1.0 1.106 1.123 1.80 1.0 1.096 1.111 1.92 1.0 1.090 1.104 2.04 1.0 1.087 1.101 2.25 1.0 1.081 1.094 1.015 1.014 1.014 1.012 1.012 1.010 1.031 1.039 1.029 1.036 1.026 1.033 1.018 1.024 1.030 1.022 1.029 1.020 1.027 1.055 1.051 1.046 1.042 1.039 1.037 1.062 1.079 1.074 1.067 1.062 1.060 1.057 1.097 1.007 1.024 1.047 1.007 1.021 1.043 1.056 1.090 1.007 1.020 1.040 1.052 1.081 1.007 1.035 1.048 1.076 1.007 1.018 1.035 1.044 1.073 1.007 1.016 1.032 1.042 1.070 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 ——————————————————————————————————————————————— 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容