双烷基苯磺酸钠的合成及驱油性能研究

维普资讯 http://www.cqvip.com 石油与天然气化工　４ｌ６　ＣＨＥＭＩＣＡＬ　ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ　ＯＦ　ＯＩＬ＆ＧＡＳ　２００７　双烷基苯磺酸钠的合成及驱油性能研究　张立明　’。　张　强。　陈　浩　（１．九江学院化工系　２．北京科技大学土木与环境工程学院）　摘　要　分三步合成了双烷基苯磺酸钠：①分子筛ＭＣＭ一２２催化Ｏｆ．一烯烃与烷基苯合成双烷　基苯；②双烷基苯与氯磺酸反应生成双烷基苯磺酸；③双烷基苯磺酸与ＮａＯＨ中和反应生成双烷基　苯磺酸钠。得到了最佳反应体系摩尔比（烷基苯：　一烯烃＝４：１）与磺化反应条件（３０℃，６０　ｍｉｎ）。并对合成的双烷基苯磺酸钠ｃ　一　、ｃ　圳、ｃ　进行张力性能测试，分析了这三种不同链长　双尾型表面活性剂的起泡力和稳泡力、乳化性能、润湿性能、临界胶束浓度、以及新型双尾表面活性　剂（ｃ　）与传统表面活性剂１２Ｃ烷基苯磺酸钠复配，比较了二者配比（１：１和１：２）与单一表　面活性剂的张力性能，结果表明复配后界面张力可下降一到二个数量级，并研究了相互作用参数Ｂ　和排列参数Ｐ对复配效果的影响。　关键词　双烷基苯磺酸钠合成界面张力　驱油　协同效应　烷基苯磺酸钠以其较佳界面活性在三次采油中　面的紧密排列，必然对弱碱体系张力性能产生积极　得到广泛应用　，但是，随着原油的开采，原有的　作用。　易于开采的原油逐渐减少，剩下的稠油、重油使用原　有的表面活性剂开采难度很大。因为三采的主要作　１　实验部分　用机理就是形成超低界面张力，如果要获得超低界　１．１　实验仪器　面张力，就要考虑亲油基烷烃的碳链长度，因为根据　美国Ｖａｒｉａｎ公司Ｕｎｉｔｙ—Ｉｎｏｖａ６００ＮＭＲ仪；美国　Ｃａｙｉａｓ提出的等效烷碳数（ＥＡＣＮ）理论　，稠油、重　Ｔｅｘａ型旋滴界面张力仪；ＤＣＡＴ２１表面张力仪，德　油ＥＡＣＮ较高，这就需要长链烷基苯磺酸盐才能使　国Ｄａａｔａ　Ｐｈｙｓｉｃｓ　Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ　ＧｍｂＨ；２１５１型罗氏泡　油水界面张力达到超低；另一方面，由于三元复合驱　沫仪，长沙化学试剂玻璃仪器有限公司。　加碱产生的负面作用，如Ｈｏｕ　Ｊｉｒｕｉ　文章中所提到　１．２试剂　的，碱的加入会在地层中结垢并且腐蚀管道设备，　分子筛ＭＣＭ一２２为实验室合成。烷基苯为抚　同时碱会对聚合物性能和表面活性剂匹配性方面产　顺洗化剂厂提供，ＡＯ为浙江赞成公司产凤，油水为　生不良影响。另外，碱的生产、储存、注入以及环保　大庆三厂脱水油及矿化水，其它试剂为纯氯磺酸、　等问题都会加大操作成本，现在弱碱无碱驱油体系　Ｎａ　ＣＯ，、异丙醇、石油醚，都是分析纯试剂。文中表　受到日益广泛的关注，对于烷基苯磺酸盐来说，在弱　碱无碱环境中要想达到超低界面张力就必须进一步　面活性剂浓度、碱浓度为质量浓度。　延长碳链，但过长的碳链会使其水溶性降低，影响其　１．３实验方法　正常使用。　１．３．１双烷基苯磺酸钠合成　本研究合成的双烷基苯磺酸钠不同于传统的烷　（１）ＭＣＭ一２２催化　一烯烃与烷基苯合成双　基芳基发泡剂，由于苯环上连接两条烷基链，其在水　烷基苯：根据Ｏｌａｈ　Ｇｅｏｒｇｅ　Ａ　的方法，在压力２．４　溶液中的溶解性、抗高温性、耐盐能力也会随分子结　ＭＰａ，温度１４０￣Ｃ，烷基苯、ＡＯ摩尔比为４：１，产物　构的变化而有所不同，这种双尾型表面活性剂是当　经减压蒸馏除去烷基苯得到双烷基苯，并进行　Ｈ　今表面活性剂研究的热点，由于其在油水及油气界　ＮＭＲ检测。　维普资讯 http://www.cqvip.com 第３６卷第５期　双烷基苯磺酸钠的合成及驱油性能研究　４ｌ７　（２）双烷基苯与氯磺酸反应生成双烷基苯磺　酸：双烷基苯与氯磺酸摩尔比为１：１．０５，在三口烧　瓶中加入双烷基苯，开通磁力搅拌器，冰浴至５℃以　下缓缓滴加氯磺酸，１０～２０滴／ｍｉｎ，加完后升温至　２０℃，搅拌反应２０　ｍｉｎ；再升温至２５℃，搅拌反应２０　ｍｉｎ；最后升至３０℃，搅拌６０　ｍｉｎ完成反应。　（３）双烷基苯磺酸经提纯中和得到双烷基苯磺　酸钠：用３０％ＮａＯＨ中和双烷基苯磺酸至ｐＨ值为　７～８，得到浅黄色粘稠液体，用石油醚和２０倍体积　的水萃取，取下层萃取液，再用石油醚萃取一次，取　下层，烘干得到最终产物，并经两相滴定检测。　用上述方法以１２碳烷基苯和６、１０、１４、１６碳　ＡＯ为原料合成ｃ１２—６、ｃｌ２＿ｌ（】、ｃ１２　、ｃｌ２＿ｌ６双烷基　苯磺酸钠。　１．３．２起泡力和稳泡性　起泡力和稳泡性用２１５１罗氏泡沫仪测定　（ＱＢ５１１２７９）：称取２．５　ｇ试样，用０．１５　ｍｍｏｌ／Ｌ的　硬水定容至１Ｌ，温度控制在４０℃。罗氏泡沫仪管壁　用试液冲洗完全后，注入试液并调节液面至５０　ｍ１　刻度处。将装有２００　ｍｌ试液的滴液管垂直放在管　架上，打开活塞，当滴液管中的溶液流完时立即开动　秒表并记录泡沫高度，此时的泡沫高度为该表面活　性剂的起泡力，５　ｍｉｎ后的泡沫高度为其稳泡力。　１．３．３乳化性能　用０．１％（Ｗ）的试样４０　ｍ１与同体积液体石蜡　在２５０　ｍＬ的具塞锥形瓶中混合，剧烈振摇一静置，　重复此操作５次，倒入１００　ｍｌ的量筒中，记录水相　分出１０　ｍ１的时间（Ｓ），作为乳化力的指标。　１．３．４润湿性能　配制１％的活性剂溶液，用直径为２．５　ｅｍ未曾　煮炼的帆布圆片放于溶液表面，测其沉降的时间。　１．３．５临界胶束浓度试验　用ｃ　：一　、ｃ　、ｃ　：　进行临界胶束浓度测　定：用二次蒸馏水配制浓度为０．００１—０．０２０　ｒｅｏｔｏｌ／　Ｌ的双烷基苯磺酸钠活性剂溶液，控制表面张力测　量仪温度为３０℃，再用挂片法测定各种浓度下的稳　定表面张力值，测定时间小于或等于１０　０００　ｓ，最后　绘制浓度张力曲线，确定各表面活性剂的临界胶束　浓度及张力值。　２　结果－５讨论　２．１　检测结果　。Ｈ　ＮＭＲ检测结果（图１～图３）显示，所有的双　烷基苯。Ｈ　ＮＭＲ谱图都是相似的，有着相似的化学　位移，因为双烷基苯结构对称，苯环上的氢只出现一　个双重峰，末端的ＣＨ　出现一个三重峰。两相滴定　显示最终产物的纯度在８０％以上。　对谱图上所有的ＣＨ　基、ＣＨ　基以及苯环上的　ｃ、Ｈ进行了归属，结果见表１。　２．２磺化反应的时间控制　双烷基苯的磺化比烷基苯的磺化困难，由于连　接了两条长烷基链后，空间位阻增大，阻碍磺化进　维普资讯 http://www.cqvip.com 石油与天然气化工　４１８　ＣＨＥＭＩＣＡＬ　ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ　ＯＦ　ＯＩＬ＆ＧＡＳ　２００７　行，如果反应时间或温度不够则反应不能进行完全，　２．６临界胶束浓度　双烷基苯磺酸钠溶液的表面张力与浓度的关系　最终产物会发生分层现象，这是未完全反应剩余的　未磺化油产生的现象，经试验确定磺化的最后阶段，　即３０￣Ｃ磺化必须在６０　ｍｉｎ才能完全磺化，但反应时　间不能过长，否则会发生黑化、结焦等副反应。　．ＮＯ．ｈａｔ－Ｈ　／ｋｒ—ｃｒｈ－　一ＣＨｔ一　一ＣＨ３　．１－　７．１４（ｄ，４Ｈ）２．６０（ｔ，４Ｈ）　ｌ・ｓｓ（Ｌ１　３８（ｍ，４Ｈ）ｏ．８９（ｔ，ｍ。ｓｎ）～　、　，６Ｈ）　≯７．１３（ｄ，４Ｈ）２．６０（ｔ，４Ｈ）　１’．３４（，ｍ　１２ｎ　）　…～　…　Ｈ）　３　７．１３（ｄ，４Ｈ）２．６０（ｔ，４Ｈ）　４　０瑚　６ｒ１）１．３Ｏ（　，ｍ　１　６Ｈ）　、’　２．３反应物摩尔比及催化剂的影响　为减少多烷基化，烷基苯和ＡＯ比值要大于１，　但过高的烷烯比会降低反应速度，还使后续提纯更　为困难，经过试验，认为４：１是比较好的比例。　试验中还发现，ＭＣＭ一２２能有效降低反应温　度、缩短反应时间并提高产率，而且分离容易，对环　境也不会造成污染。　２．４起泡力和稳泡性　Ｃ１２－１，起泡力和稳泡力最差，ｃ　：圳其次，ｃ　：一　最　好（表２），但三者的起泡力和稳泡力都比不上常规　发泡剂如１２Ｃ烷基苯磺酸钠、１４Ｃ烯磺酸钠，这是由　于三者的疏水基较大，不利于在气液界面吸附　。　ｊ致烷基皋馥馥钠　起泡力　稳泡力　差值　２．５乳化能力与润湿性能　由表３可知，无论是乳化能力还是润湿能力都　以Ｃ１２＿１，最优，Ｃ１２＿１０其次，ｃ　：一　最低。　见图４。　通过曲线转折点可以看出，Ｃ１２－１，双烷基苯磺酸　钠表面活性剂的ＣＭＣ最低，为０．０１４　ｍｍｏｌ／Ｌ，界面　性能优良，ｃ　：圳次之，ｃ　：一　最高，这是由于磺酸根　为亲水基的表面活性剂，由于磺酸根的强亲水性，使　表面活性剂整体表现为亲水性大于疏水性。而随着　碳链的延长，表面活性剂的疏水性逐渐增强，使表面　活性剂疏水性与亲水性趋于平衡，这使表面活性剂　更易于在油水界面吸附，而且排列更为紧密，因而界　面活性更佳　。　２．７复配试验结果　分别用ｃ　：　、１２Ｃ烷基苯磺酸钠（１２ＣＡＢＳ）以　及Ｃ１２－ｌ６：Ｃ１２＝１：１、Ｃ１２－ｌ６：Ｃ１２＝１：２四种表面　活性剂体系配制一系列浓度梯度测定其与十烷、１２　烷的界面张力，得到ｙ／ｌｏｇｃ曲线结果如图５、图６。　计算结果见表４。　维普资讯 http://www.cqvip.com

第３６卷第５期　双烷基苯磺酸钠的合成及驱油性能研究　４ｌ９　必须为负值、条件２　　ｌｐ：　一ｐ　Ｍｌ＞ｌ［ｈ　缶］ｌ的　复配协同条件皆已满足，表５表明，二者复配前排列　参数离１较远，界面张力也比较大，而复配后的排列　参数接近１，表面活性剂达到正协同效应，使表面活　性剂的效能大为提高，油水界面的界面张力可以下　降一到二个数量级，这种现象可以解释为双尾和单　混合比，１６＇　１：ｌ　ｌ：２　Ｏｉｌ　ｐｈａｓｅ　ｄｅｅａｎｅ　ｄｏｄｅｃａｎｅ　ｄｅｅａｎｅ　ｄｏｄｅｃａｎｅ　Ｘｌ　Ｏ．５２　０．４３　０．３５　０．４０　ｘ　Ｏ．５５　Ｏ．３８　Ｏ．４３　０．３７　ｐ　—２．６　—２．３　—３．３　—３．５　Ｂ　—２．Ｏ　—１．９　—２．９　—３．２　Ｂ：Ｉ『ｐ。　一Ｏ．６　—０．４　—０．４　—０．３　Ｃｌｏ．一　７，８９×ｌＯ　’７８８×１０　’８８５×１０　’８９９×１０　’　，．，Ｃ　一　２．４４×１０　‘２．４２×１０　‘２．３１×１０　‘２．４２　１０　‘　ｔｎｃｃｃ　Ｏ，ｅｍｅ．…ｃｃ；。．－６　。．－６　。．－ｓ　。．－，　在界面张力等于５ｍＮ／ｍ时计算　。　另外测得Ｃ　／Ｃ　ＡＢＳ混合体系界面张力／　浓度曲线（图７），结合上述数据得到Ｃ　／Ｃ１２ＡＢＳ　及其混合物分子几何排列参数及最低界面张力参数　如表５。　从图５、图６可见，复配后表面活性剂的临界胶　束浓度下降了。表４表明Ｃ　：Ｃ１２ＡＢＳ＝１：１、　Ｃ　：Ｃ　ＡＢＳ＝１：２的情况下，条件１　ｐ：Ｌ—ｐ　尾表面活性剂交替排列，亲油基和亲水基同时排列　最为紧密，进入油相和进入水相的趋势相等，可形成　超低界面张力¨…。　油相　十烷　十二烷　表面　排列　Ｉｆ＂ｒ　排列　Ｉｆ＂ｒ　活性剂　参数　ｍＮ／ｍ　参数　ｍＮ／ｍ　Ｃ　Ｊ２．Ｉ６　Ｉ．４０　６．４×１０　Ｉ．４２　５．４４×１０　Ｃｌ２ＡＢＳ　０．６４　７．８５×１Ｏ　０．７１　１０．５×１０。　ｃ．：　．　ｃ　：ＡＢｓ：　：；：．　９５４　；￣．　２；２４　￣Ｉ。０。－．，３　Ｉ．０５　３．３９×１０　’　Ｉ．０８　３．２４×１０　’　所以引入分支结构的方法是弱碱无碱表面活性　剂分子设计的发展方向，如孪连表面活性剂是当今　研究的热点，双尾型表面活性剂的设计思想也是基　于以上考虑设计的，本节试验表明，双尾型表面活性　剂如果与单尾型表面活性剂复配，能够达到极佳的　界面张力效果。　３　结　论　（１）双烷基苯磺酸钠作为一种新型双尾表面活　性剂，三种表面活性剂常温起泡和稳泡能力一般，　硬水稳定性也一般，乳化能力较优。三种表面活性　剂的临界胶束浓度都大大低于常用表面活性剂。　（２）新型表面活性剂与传统表面活性剂通过适　当的复配，表面活性剂可以达到正协同效应，使表面　活性剂的效能大为提高，十烷、十二烷油水界面的界　面张力可以下降一到二个数量级。　参考文献　１邹文华，崔正刚，张天林．重烷基苯磺酸盐驱油剂中试产品的应用　性能［Ｊ］．日用化学工业，２００２，３２（６）：１６—１９　２沈平平，俞家镛．大幅度提高石油采收率的基础研究［Ｃ］．２００２：　１１—１６　３　Ｃａｙｉａｓ　Ｊ　Ｌ，Ｓｃｈｅｃｈｔｅｒ　Ｒ　Ｓ，Ｗａｄｅ　Ｗ　Ｈ．Ｍｏｄｅｌｉｎｇ　ｃｒｕｄｅ　ｏｉｌｓ　ｆｏｒ　ｌｏｗ　ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　ｔｅｎｓｉｏｎ［Ｊ］．Ｓｏｃ　Ｐｅｔｒｏｌ　Ｅｎｇ　Ｊ，１９７６，１６：３５１～３５７　（下转第４２２页）　维普资讯 http://www.cqvip.com 石油与天然气化工　４２２　ＣＨＥＭｌＣＡＬ　ＥＮＧｌＮＥＥＲＩＮＧ　ＯＦ　ＯｌＬ＆ＧＡＳ　２００７　准偏差均小于７％。　ｏｆ　ｈｉｇｈ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｓｔｅｅｌｓ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ，１９７５，１４（３）：　ｌｌ　２．６检出限测定Ⅲ　平行测定空白溶液１０次，按三倍标准偏差求出　１１　张学元，杜元龙，郑立群．１６Ｍｎ钢在Ｈ２Ｓ溶液中的脆断敏感性　［Ｊ］．材料保护，１９９８，３１（１）：３２５　的方法检出限见表５。　元素　。Ｆｅ。ｃｕ　。Ｎｉ　Ｖ　ｃａ　Ｍｇ　３　结　论　采用氩微波等离子体原子发射光谱法测定原油　中的铁、铜、镍、钒、钙、镁，具有光谱线灵敏、积分时　间短、方法简便、分析数据准确、精密等优点，可用于　原油质量的控制分析。　参考文献　１　辛仁轩．电感藕合等离子体光谱一原理、装置和应用．光谱试验室　编辑部，１９８４，１３９　２　Ｒｕｄｏｌｆ　Ｂｏｏｋ著．吴湘澎，王信予译．分析化学中试样分解方法手　册，北京：中国标准出版社，１９８７，１２８　３　张桂广等．光谱学与光谱分析，２０００，２０（１）：３５４　４周复元译．分析化学译刊，１９８６，（３）：１６０　５李秀香译．分析化学译刊，１９８５，（３）：５５　收稿日期：２００７—０３一Ｏｌ　收修改稿：２００７—０４—２０　编　辑：杨兰　（上接第４００页）　［Ｊ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　Ｓｃｉｅｎｃｅ，１９８０：１４７～１６６　６　Ｓｔａｅｈｌｅ　Ｒ　Ｗ，Ｆｏｒｔｖ　Ａ　Ｊ，Ｒｏｏｖａｎ　Ｄ　ＥＤ．Ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌ　ａｓｐｅｃｔｓ　ｏｆ　ｓｔｒｅｓｓ　ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　ｃｒａｃｋｉｎｇ，ＮＡＣＥ，Ｈｏｕｓｔｏｎ，１９６９　７　Ｔｒｏｍａｎｓ　Ｄ，Ｒａｍａｋｒｉｓｈｎａ　Ｓ，Ｈａｗｂｏｈ　Ｅ　Ｂ．Ｓｔｒｅｓｓ　ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　ｃｒａｃｋｉｎｇ　ｏｆ　ＡＳＴＭ　Ａ５　１６　ｓｔｅｅｌ　ｉｎ　ｈｏｔ　ｃａｕｓｔｉｃ　ｓｕｌｆｉｄｅ　ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ　ｐｏｔｅｎｔｉａｌ　ａｎｄ　ｗｅｌｄ　ｅｆｆｅｃｔｓ［Ｊ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ，１９８６，４２（２）：６３　８　Ｋｉｎｄｌｅｉｎ　Ｗ，Ｓｃｈｉｌｌｉｎｇ　ＪＲ　Ｐ　Ｔ，Ｓｃｈｒｏｅｄｅｒ　Ｒ　Ｍ　ｅｔ　ａ１．Ｔｈｅ　ｃｈａｒａｃｔｅｒ．　ｉｚａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｕｌｐｈｉｄｅ　ｓｔｒｅｓｓ　ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　ｓｕｓｃｅｐｔｉｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｈｉｇｈ—ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｌｏｗ—ａｌｌｏｙ　ｓｔｅｅｌｓ　ｉｎ　ｓｔａｎｄａｒｄｉｚｅｄ　ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ［Ｊ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　Ｓｃｉｅｎｃｅ，　１９９３，３４（８）：１２４３　９　Ｒｉｅｅｋｅ　Ｅ　Ｍ，Ｊｏｈｎｅｎ丑，Ｍｏｅｌｌｅｒ　Ｒ．Ｔｈｅ　ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｐｈｏｓｐｈｏｒｕｓ　ｏｎ　ｈｙ．　ｄｒｏｇｅｎ　ｕｐｔａｋｅ　ｂｙ　ｉｒｏｎ　ｉｎ　ａｃｉｄｉｃ　ｓｕｌｐｈａｔｅ　ａｎｄ　ｓｕｌｐｈｉｄｅ　ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ［Ｊ］．　Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　Ｓｃｉｅｎｃｅ，１９８７，２７（１Ｏ）：１０２７　１０　Ｇｒｅｅｒ　Ｊ　Ｂ．Ｆａｃｔｏｒｓ　ａｆｆｅｃｔｉｎｇ　ｔｈｅ　ｓｕｌｆｉｄｅ　ｓｔｒｅｓｓ　ｃｒａｃｋｉｎｇ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　收稿日期：２００７—０７—２８；收修改稿：２００７—０８—０４；编辑：冯学军　作者简介　唐善法：男，１９６５年ｌ２月出生，博士，教授，主要从事提高原油　采收率技术研究与教学工作。　收稿日期：２００７—０５—２４；收修改稿：２００７—０６—０７；编辑：冯学军　（上接第４１９页）　４　Ｈｏｕ　Ｊ　ｅｔ　ａ１．．Ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ＡＳＰ　ｓｏｌｕｔｉｏｎ　ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ　ｏｎ　ｄｉｓｐｌａｃｅ—　ｍｅｎｔ　ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ．ｐａｐｅｒ　ＳＰＥ　７１４９２　ｐｒｅｓｅｎｔ　ａｔ　ｔｈｅ　２００１　ＳＰＥ　Ａｎｎｕａｌ　Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ　Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｅｘｈｉｂｉｔｉｏｎ，Ｎｅｗ　Ｏｒｌｅａｎｓ，ＬＡ，Ｓｅｐｔ．３０一　Ｏｃｔ．３　５　Ｏｌａｈ　Ｇｅｏｒｇｅ　Ａ．Ｓｅｌｅｃｔｉｖｅ　ｉｓｏｐｒｏｐｙｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｃｕｍｅｎｅ　ｔｏ　ｍｅｔａ—ｄｉｉｓｏｐｒｏ－　ｐｙｌｂｅｎｚｅｎｅ．Ｕｎｉｔｅｄ　Ｓｔａｔｅｓ　Ｐａｔｅｎｔ　４５４７６０４．１９８５一ｌＯ—ｌ５　６　Ｍｕｉｊｓ　Ｈ．Ｍ．（Ｋｏｎｉｎｋｌ　ｋｅ／ＳｈｅＵ　Ｌａｂ，Ａｍｓｔｅｒｄａｍ，Ｎｅｔｈ）；Ｋｅｉｊｚｅｒ，　Ｐ．Ｐ．Ｍ．；Ｗｉｅｒｓｍａ，Ｒ．Ｊ．Ｓｕｒｆａｃｔａｎｔｓ　ｆｏｒ　ｍｏｂｉｌｉｔｙ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｉｎ　ｈｉｇｈ—　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｓｔｅａｍ—ｆｏａｍ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ．Ｓｏｕｒｃｅ：Ｓｏｃｉｅｔｙ　ｏｆ　Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ　ｏｆ　ＡＩＭＥ，（Ｐａｐｅｒ）ＳＰＥ１７３６１，１９８８：９０５—９１４　７　Ｃａｍｂｒｉｄｇｅ　ＶＨ，Ｗｏｌｃｏｔｔ　Ｊ　Ｍ，Ｃｏｎｓｔａｎｔ　Ｗ　Ｄ．Ａｎ　ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　￣ｃｔｏｒｓ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｉｎｇ　ｔｒａｎｓｉｅｎｔ　ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　ｔｅｎｓｉｏｎ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｉｎ　ｃｒｕｄｅ　ｏｉｌ　ａｌｋａｌｉｎｅ　ｗａｔｅｒ　ｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ］．Ｃｈｅｍ．Ｅｎｇ，Ｃｏｍｍｕｎ．；１９８９，８４（１）　：９７—１１１．　８程杰成，廖广志，杨振宇等．大庆油田三元复合驱矿场试验综述　［Ｊ］．大庆石油地质与发，２００１，２０（２）：４５—４９．　９　ＨＩＮＥＳ　Ｊ．ＴＨＯＭＡＳ　Ｒ．Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｉｘｉｎｇ　ｉｎ　ｂｉｎａｒｙ　ｓｕｒｆａｃｔａｎｔ　ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ　ｂｙ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｔｅｎｓｉｏｎ　ａｎｄ　ｎｅｕｒｏｎ　ｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎ—－ａｎｉｏｎｉｃ／ｎｏｎｉｏｎ．　ｉｃ　ａｎｄ　ｚｗｉｔｔｅｒｉｏｎｉｃ／ｎｏｎｉｏｎｉｃ　ｍｉｘｔｕｒｅｓ［川．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｐｈｙｓｉｃａｌ　Ｃｈｅｍｉｓｔｙｒ，１９９７，１０１（４５）：９２１５—９２２３　收稿日期：２００７一ｏ２—０５；收修改稿：２００７—０３—０４；编辑：冯学军