潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书之答禄夫天创作
创作时间：贰零贰壹年柒月贰叁拾日 1概述
潇湘路（32+48+32）m连续梁，门洞条形基础中心间距8.5米。
门洞横断面如图1-1所示。
图1-1调整后门洞横断面图
门洞纵断面不作改变如图1-2所示。
图1-2门洞总断面图
门洞从上至下依次是：I40工字钢、双拼I40工字钢、Ф426*6钢管（内部灌C20素混凝土），各结构构件纵向安插均与原方案相同。 2主要资料力学性能
（1）钢材为Q235钢，其主要力学性能取值如下： 抗拉、抗压、抗弯强度: Q235:[σ]=215Mpa, =125Mpa
（2）混凝土采取C35混凝土，其主要力学性能取值如下： 弹性模量：E=3.15×104N/mm2。 抗压强度设计值：抗拉强度设计值：
（3）承台主筋采取HRB400级螺纹钢筋，其主要力学性能如
创作时间：贰零贰壹年柒月贰叁拾日
创作时间：贰零贰壹年柒月贰叁拾日
下：
抗拉强度设计值：
。
（4）箍筋采取HPB300级钢筋，其主要力学性能如下： 抗拉强度设计值：3门洞结构计算
Midas整体模型如图3.1-1所示。
midas荷载加载横断面图如图3.1-2所示。
荷载加载纵断面如图3.1-3所示。
整体模型受力分析如图5.2-1~5.2-3所示。
由模型分析可得，模型最大位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组大组合应力σ=144.2Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa
门洞整体强度、刚度均满足要求。
I40工字钢位移等值线如图3.3-1所示。
I40工字钢位组合应力如图3.3-2所示。
创作时间：贰零贰壹年柒月贰叁拾日
创作时间：贰零贰壹年柒月贰叁拾日
I40工字钢位剪应力如图3.3-3所示。
由模型分析可得，I40工字钢最大位移D=3.2mm＜
[l/600]=14.1mm,组大组合应力σ=111.6Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=20.4Mpa＜[σ]=125Mpa
I40工字钢强度刚度均满足要求。
双拼I40工字钢位移等值线如图3.3-4所示。
双拼I40工字钢位组合应力如图3.3-5所示。
双拼I40工字钢位剪应力如图3.3-6所示。
由模型分析可得，模型最大位移D=1.88mm＜[l/600]=3.33mm,组大组合应力σ=84.3Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa
双拼I40工字钢强度刚度均满足要求。 3.3.3Ф426*6钢管计算
钢管立柱承受的支座反力如图3.3-7所暗示。
用Φ426*6mm钢管立柱，在其中灌入C20素混凝土。钢管回转半径:i=148.15mm，截面积A=79.168cm2，立柱最大高度按5.5m计。长细比:λ=L/i=5500/148.15=37.123＜150（柱类受压构件容许长
创作时间：贰零贰壹年柒月贰叁拾日
创作时间：贰零贰壹年柒月贰叁拾日
细比为150），满足要求。其中L为计算长度，查表得轴心受压稳定性系数=0.836。
立柱之间加1道Φ426*6mm平联横撑，立柱受力符合要求。
中间条形基础长度12.6m，宽1.5m，高1m，将上述支座反力加载如条形基础建模计算，每根钢管立柱承受的支座反力如图3.3-8所示。
图5-1 钢管立柱支座反力图
从左至右支座反力依次为125.5kN、216.7kN、265.8kN、295.1kN、368.4kN、295.1kN、265.8kN、216.7kN、125.5kN。
将条形基础按倒梁法计算，则作用在梁上部的均布荷载：
条形基础最大跨度为2m，依照五跨连续梁，计算最大跨中弯矩和支座剪力：
Mmax=0.105*172.58*22=72.48kn*m，
依照原条形基础配筋，主筋As=2250mm2，箍筋Ф10@20进行截面校核
Mu=ξ*（1-ξ）fcbh0=0.000418*（1-0.000418）*14.3*1500*9502=809.6KN*m＞Mmax
故主筋满足要求。
创作时间：贰零贰壹年柒月贰叁拾日
创作时间：贰零贰壹年柒月贰叁拾日
≥
即采取Ф10@200mm，满足要求。 故条形基础配筋满足要求。
创作时间：贰零贰壹年柒月贰叁拾日 创作时间：贰零贰壹年柒月贰叁拾日
因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容