(整理)《建筑桩基技术规范》jgj94-第一版勘误表.

《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第一版勘误表

1．正文部分 页码 15 条目 3.4.6-2 原文 承台和地下室侧墙周围应采用灰土、级配砂石、压实性较好的素土回填，并分层夯实，也可采用素混凝土回填； 对于墙下条形承台梁，桩的外边缘至承台梁边缘的距离不应小于75mm，承台的最小厚度不应小于300mm。 高层建筑平板式和梁板式筏形承台的最小厚度不应小于400mm，墙下布桩的剪力墙结构筏形承台的最小厚度不应小于200mm。 条形承台梁的纵向主筋应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》（GB 50010）关于最小配筋率的规定（图4.2.3-c），主筋直径不应小于12mm，架立筋直径不应小于10mm，箍筋直径不应小于6mm。 联系梁 承台计算域面积对于柱下……围成的面积，按条形承台计算…… 勘误 承台和地下室侧墙周围应采用灰土、级配砂石、压实性较好的素土回填，并分层夯实，也可采用素混凝土或搅拌流动性水泥土回填； 对于墙下条形承台梁，桩的外边缘至承台梁边缘的距离不应小于75mm。承台的最小厚度不应小于300mm。 高层建筑平板式和梁板式筏形承台的最小厚度不应小于400mm，多层建筑墙下布桩筏形承台的最小厚度不应小于200mm。 条形承台梁的纵向主筋应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》（GB 50010）关于最小配筋率的规定，主筋直径不应小于12mm，架立筋直径不应小于10mm，箍筋直径不应小于6mm（图4.2.3-c）。 22 4.2.1-1 22 4.2.1-2 23 4.2.3-3 24 29 31 4.2.6 5.2.5 连系梁 承台计算域面积，对于柱下……围成的面积，按单排桩条形承台计算…… 5.3.3 psk2——桩端……折减后，再计算psk2——桩端……折减后，再按式5.3.3-2、式5.3.3-3计算psk； （MPa） psk； 37 39 表5.3.3-2 5.3.6顺第5行 5.3.8 pskpsk2（MPa） 对于扩底桩变截面以上2d长度范围内不计侧阻力； 对于扩底桩的扩大头斜面及变截面以上2d长度范围内不计侧阻力； 当hb/d<5时，p0.16hb/d 当hb/d1<5时，p0.16hb/d1 (5.3.8-2) (5.3.8-2) 当hb/d≥5时，(5.3.8-3) p0.8 当hb/d1≥5时，p0.8

(5.3.8-3) 精品文档

精品文档 41 表5.3.10 注：干作业钻、挖孔桩，p按注：干作业钻、挖孔桩，p按表列表列值乘以小于1.0的折减系数。当桩端持力层为黏性土或粉土时，折减系数取0.6；为砂土或碎石土时，取0.8。 46 53 61 5.4.4-3 5.5.11 5.7.3 值乘以小于1.0的折减系数，当桩端持力层为黏性土或粉土时，折减系数取0.6；为砂土或碎石土时，取0.8。 表5.4.4-2，注3，桩基固结沉降 桩基沉降 桩距小，桩数多，沉降速率快时取大值。 考虑地震作用且sa/d≤6时： 桩距小，桩数多，沉桩速率快时取大值。 此行应左移两个空格 hir1 (5.7.3-2) 2hcm0aBc(5.7.3-4) 12n1n2Rhahirl (5.7.3-2) 2hcm0aBc(5.7.3-4) l2n1n2Rha bPcn1n2Rh(5.7.3-7) bn1Pcn1n2Rha (5.7.3-7) 62 n1，n2—— 分别为沿水平荷载方向与垂直水平荷载方向每排桩中的桩数； 、n2、n—— 分别为沿水平荷载方向、垂直水平荷载方向每排桩中的桩数和总桩数； 三桩承台的正截面弯矩值应符合下列要求： 71 74 80 82 5.9.2-2 5.9.7-3 5.9.10-3 5.9.13 三桩承台的正截面弯距值应符合下列要求： 图5.9.7中平面图的h0 对于锥形承台应对变阶处及柱边处…… hc 对于锥形承台应对柱边处…… 1.25fy82 5.9.14 Asvh0 s1.25fyvAsvh0 sAsvfyh0 sfyvAsvh0 s

2．条文说明部分

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精品文档 页码 条目 原文 当施工中分层夯实有困难时，可采用素混凝土回填。 勘误 当施工中分层夯实有困难时，可采用素混凝土回填。此外，用水泥和土按一定比例掺水搅拌后，形成流动性水泥土，是一个较素混凝土更为经济的选择。 G.G.Meyerhof(1988)指出，…… 混凝土敞口空心桩单桩竖向极限承载力的计算。与实心混凝土预制桩相同的是，桩端阻力由于桩端敞口，类似于钢管桩也存在桩端的土塞效应；不同的是，混凝土空心桩壁厚度较钢管桩大的多，计算端阻力时，不能忽略空心桩壁端部提供的端阻力，故分为两部分：一部分为空心桩壁端部的端阻力，另一部分为敞口部分端阻力。对于后者类似于钢管桩的承载机理，考虑桩端土塞效应系数p，p随桩端进入持力层的相对深度变化（d1为空心桩内径） P245，倒数4.2.7 第1行 P255，倒数第2行 5.3.6 G.G.Meyerhof(1998)出，…… 指P259，倒数5.3.8 第14行 混凝土敞口管桩单桩竖向极限承载力的计算。与实心混凝土预制桩相同的是，桩端阻力由于桩端敞口，类似于钢管桩也存在桩端的土塞效应；不同的是，混凝土管桩壁厚度较钢管桩大的多，计算端阻力时，不能忽略管壁端部提供的端阻力，故分为两部分：一部分为管壁端部的端阻力，另一部分为敞口部分端阻力。对于后者类似于钢管桩的承载机理，考虑桩端土塞效应系数p，p随桩端进入持力层的相对深度hb/d1而hb/d而变化（d为管桩外径），…… P263，顺数第6行 P263，顺数第7行 5.3.9 4hsrrpfrkd2d4 4hsrpfrkd2d4  s4hrrpr ds4hrpr dP264，倒数 第2行 P265，顺数5.3.11 第5行 P278，顺数5.5.14 第12行 5.3.11 因此，存在3.5m厚非液化覆盖土层时，…… 关于土的泊松比的取值。土的泊松比0.25~0.42；鉴于对计算结果不敏感，故统一取0.35计算应力系数。 v5.3.12 因此，存在2.5m厚非液化覆盖土层时，…… 关于土的泊松比的取值。土的泊松比0.25~0.42；鉴于对计算结果不敏感，故统一取0.35计算应力系数。 P291，倒数5.6.2 第9行 精品文档

0.4 0.4 精品文档

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页码 15 条目 3.4.6-2 原文 承台和地下室侧墙周围应采用灰土、级配砂石、压实性较好的素土回填，并分层夯实，也可采用素混凝土回填； 对于墙下条形承台梁，桩的外边缘至承台梁边缘的距离不应小于75mm，承台的最小厚度不应小于300mm。 高层建筑平板式和梁板式筏形承台的最小厚度不应小于400mm，墙下布桩的剪力墙结构筏形承台的最小厚度不应小于200mm。 条形承台梁的纵向主筋应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》（GB 50010）关于最小配筋率的规定（图4.2.3-c），主筋直径不应小于12mm，架立筋直径不应小于10mm，箍筋直径不应小于6mm。 联系梁 承台计算域面积对于柱下……围成的面积，按条形承台计算…… 勘误 承台和地下室侧墙周围应采用灰土、级配砂石、压实性较好的素土回填，并分层夯实，也可采用素混凝土或搅拌流动性水泥土回填； 对于墙下条形承台梁，桩的外边缘至承台梁边缘的距离不应小于75mm。承台的最小厚度不应小于300mm。 高层建筑平板式和梁板式筏形承台的最小厚度不应小于400mm，多层建筑墙下布桩筏形承台的最小厚度不应小于200mm。 条形承台梁的纵向主筋应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》（GB 50010）关于最小配筋率的规定，主筋直径不应小于12mm，架立筋直径不应小于10mm，箍筋直径不应小于6mm（图4.2.3-c）。 连系梁 承台计算域面积，对于柱下……围成的面积，按单排桩条形承台计算…… 22 4.2.1-1 22 4.2.1-2 23 4.2.3-3 24 29 4.2.6 5.2.5 31 5.3.3 psk2算——桩端……折减后，再计 ；psk2——桩端……折减后，再按式psk5.3.3-2、式5.3.3-3计算psk ； 37 39 表5.3.3-2 5.3.6顺第5行 5.3.8 psk（MPa） psk2（MPa） 对于扩底桩变截面以上2d长度范围内不计侧阻力； 对于扩底桩的扩大头斜面及变截面以上2d长度范围内不计侧阻力； 当hb/d<5时，p0.16hb/d 当hb/d1<5时，p0.16hb/d1 (5.3.8-2) (5.3.8-2) 当hb/d≥5时，(5.3.8-3) p0.8 当hb/d1≥5时，p0.8

(5.3.8-3) 1．正文部分 精品文档

精品文档 41 表5.3.10 注：干作业钻、挖孔桩，p按注：干作业钻、挖孔桩，p按表列表列值乘以小于1.0的折减系数。当桩端持力层为黏性土或粉土时，折减系数取0.6；为砂土或碎石土时，取0.8。 46 53 61 5.4.4-3 5.5.11 5.7.3 值乘以小于1.0的折减系数，当桩端持力层为黏性土或粉土时，折减系数取0.6；为砂土或碎石土时，取0.8。 表5.4.4-2，注3，桩基固结沉降 桩基沉降 桩距小，桩数多，沉降速率快时取大值。 考虑地震作用且sa/d≤6时： 桩距小，桩数多，沉桩速率快时取大值。 此行应左移两个空格 hir1 (5.7.3-2) 2hcm0aBc(5.7.3-4) 12n1n2Rhahirl (5.7.3-2) 2hcm0aBc(5.7.3-4) l2n1n2Rha bPcn1n2Rh(5.7.3-7) bn1Pcn1n2Rha (5.7.3-7) 62 n1，n2—— 分别为沿水平荷载方向与垂直水平荷载方向每排桩中的桩数； 、n2、n—— 分别为沿水平荷载方向、垂直水平荷载方向每排桩中的桩数和总桩数； 三桩承台的正截面弯矩值应符合下列要求： 71 74 80 82 5.9.2-2 5.9.7-3 5.9.10-3 5.9.13 三桩承台的正截面弯距值应符合下列要求： 图5.9.7中平面图的h0 对于锥形承台应对变阶处及柱边处…… hc 对于锥形承台应对柱边处…… 1.25fy82 5.9.14 Asvh0 s1.25fyvAsvh0 sAsvfyh0 sfyvAsvh0 s

2．条文说明部分

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精品文档 页码 条目 原文 当施工中分层夯实有困难时，可采用素混凝土回填。 勘误 当施工中分层夯实有困难时，可采用素混凝土回填。此外，用水泥和土按一定比例掺水搅拌后，形成流动性水泥土，是一个较素混凝土更为经济的选择。 G.G.Meyerhof(1988)指出，…… 混凝土敞口空心桩单桩竖向极限承载力的计算。与实心混凝土预制桩相同的是，桩端阻力由于桩端敞口，类似于钢管桩也存在桩端的土塞效应；不同的是，混凝土空心桩壁厚度较钢管桩大的多，计算端阻力时，不能忽略空心桩壁端部提供的端阻力，故分为两部分：一部分为空心桩壁端部的端阻力，另一部分为敞口部分端阻力。对于后者类似于钢管桩的承载机理，考虑桩端土塞效应系数p，p随桩端进入持力层的相对深度变化（d1为空心桩内径） P245，倒数4.2.7 第1行 P255，倒数第2行 5.3.6 G.G.Meyerhof(1998)出，…… 指P259，倒数5.3.8 第14行 混凝土敞口管桩单桩竖向极限承载力的计算。与实心混凝土预制桩相同的是，桩端阻力由于桩端敞口，类似于钢管桩也存在桩端的土塞效应；不同的是，混凝土管桩壁厚度较钢管桩大的多，计算端阻力时，不能忽略管壁端部提供的端阻力，故分为两部分：一部分为管壁端部的端阻力，另一部分为敞口部分端阻力。对于后者类似于钢管桩的承载机理，考虑桩端土塞效应系数p，p随桩端进入持力层的相对深度hb/d1而hb/d而变化（d为管桩外径），…… P263，顺数第6行 P263，顺数第7行 5.3.9 4hsrrpfrkd2d4 4hsrpfrkd2d4  s4hrrpr ds4hrpr dP264，倒数 第2行 P265，顺数5.3.11 第5行 P278，顺数5.5.14 第12行 5.3.11 因此，存在3.5m厚非液化覆盖土层时，…… 关于土的泊松比的取值。土的泊松比0.25~0.42；鉴于对计算结果不敏感，故统一取0.35计算应力系数。 v5.3.12 因此，存在2.5m厚非液化覆盖土层时，…… 关于土的泊松比的取值。土的泊松比0.25~0.42；鉴于对计算结果不敏感，故统一取0.35计算应力系数。 P291，倒数5.6.2 第9行 精品文档

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