偏压固结软黏土循环特性试验研究

第３８卷第２期　２０１７年４月　水道港　口　Ｖ０ｌ－３８　ＮＯ．２　Ａｐｒ．２０１７　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｗａｔｅｒｗａｙ　ａｎｄ　Ｈａｒｂｏｒ　偏压固结软黏土循环特性试验研究　王元战　，薛　寒　，胡坤榕　，吴林键　ｆ１．天津大学水利工程仿真与安全国家重点实验室，天津３０００７２；２．中交第一航务工程勘察设计院有限公　司，天津３００２２２）　摘要：关于软黏土循环强度弱化的研究已经有了很多成果。然而在工程上为了削弱循环荷载对土体　的影响，一般会采取打塑料排水板、堆载预压等软基处理手段来提高土体强度，从而减弱循环荷载对土　体的弱化作用。以烟台港原状淤泥质粉质黏土为研究对象，通过室内动三轴试验，探究土体在静偏应力　固结后累积孔压的发展规律和循环强度的弱化规律。根据孔压数据拟合出软黏土的孔压模型，再利用　等效超固结比理论将孔压模型与强度弱化规律相结合，得到了适用于偏压固结之后整个动态循环过程　的强度变化公式。　关键词：偏压固结；循环荷载；孔压模型；强度特性　中图分类号：ＴＵ　４３　文献标识码：Ａ　文章编号：１００５－８４４３（２０１７）０２－０１６２－０６　近年来软黏土循环强度弱化问题越来越得到工程设计者的关注，在设计和施工过程中往往也会采用打　塑料排水板、堆载预压等软基处理手段。因此，研究偏压固结对土体循环强度弱化的影响是非常必要的。　在累积孔压发展的相关研究中，Ｌｉ　Ｌ　Ｌ等ｎ　研究了软黏土Ｋ０固结情况下累积孔压随循环次数的变化情　况；Ｍａｔａｓｏｖｉｃ等　开展了全面的动三轴试验并对结果进行整理分析，在控制动力循环过程中剪应变幅值相等　的条件下，提出弱化系数６的概念，并由此归纳出累积孔压与弱化系数的函数关系；沈扬等ｐ　提出对于高密实　度粉土，固结应力比决定着孔压的发展情况；吴明战等［４１、周建等　和章克凌、陶振宇等　也都提出了累积孔压　的发展模型，后文重点介绍。　在循环后的不排水强度弱化的研究中，Ｈｙｏｄｏ等　指出软黏土在所受循环动应力幅值远远低于其抗剪强　度的情况下，增加循环次数也有可能发生破坏；Ｌｉ　Ｌ　Ｌ等ｕ　提出循环后不排水剪切强度取决于孔压和应变的　累积情况；Ｍａｔｓｕｉ等嘲提出在循环荷载作用下软黏土的变形模量、抗剪强度的折减速率随着土体累积塑性应　变的增大而增大；Ｙａｓｕｈａｒａ等　结合大量的试验数据，利用等效超固结理论描述出循环荷载下软黏土的不排　水抗剪强度关于累积孔压值的变化规律；王元战、杨攀博等　系统分析了循环荷载下软黏土强度弱化程度与　固结围压、不固结的静偏应力、动应力、荷载循环次数等因素之间的关系。　以往针对软土循环弱化的试验研究，大多数考虑的都是等压固结的情况，少数考虑到静偏应力这一影　响因素的研究也是针对于偏压不固结的情况。以往提出的强度弱化模型大部分只是停留在拟静力阶段，少　数考虑土体指标动态变化的动力模型也只是涉及静偏应力不固结的情况。　本文考虑偏压固结对土体循环强度的影响，针对烟台港原状土开展动三轴试验，利用等效超固结比理　论将试验得出的孔压规律与强度规律相结合，提出适用于整个加载过程的强度变化模型。　收稿日期：２０１６—１０—２５；修回日期：２０１６—１１—２８　基金项目：国家自然科学基金（５１２７９１２８）；国家自然科学基金创新研究群体科学基金（５１３２１０６５）；交通运输部交通建设科　技项（２０１４３２８２２４０４０）　作者简介：王元战（１９５８一），男，天津人，教授，博导，主要从事港口海岸与近海结构设计理论和方法、土与结构相互作用、　结构振动分析理论和方法等方面的研究。　Ｂｉｏｇｒａｐｈｙ：ＷＡＮＧ　Ｙｕａｎ—ｚｈａｎ（１９５８一），ｍａｌｅ，ｐｒｏｆｅｓｓｏｒ．　２０１７年４月　王元战，等偏压固结软黏土循环特性试验研究　１６３　１试验方案　本文选取烟台港西港区的原状土为试验土样，所取土样的土质均为淤泥质粉质黏土，采样深度为泥面　线下２￣５．５　ｍ。土体的基本力学物理指标如下：天然含水率３７．１８％，天然容重１８．６８　ｋＮ／ｍ　，比重２．６８，塑限　１７．４１％，液限３２．９８％。采用ＷＧ型单杠杆固结仪测得该软黏土的压缩指数　为０．２０５，回弹指数Ｃ　为０．０３５。　本文采用ＧＤＳ动三轴仪器进行试验，具有功能强大、实验数据准确性高、运行稳定、操作简单等优点。下面　介绍动三轴试验的操作过程。　遵照《土工试验规程》的流程，用钢丝锯、切土刀把取土器中的原状　土样削成高８０　ｍｍ，直径３９．１　ｍｍ的标准圆柱形试样。采用抽气饱和法，　当饱和度达到９５％以上时，试样还需连续抽气２　ｈ。将试样在仪器上小心　厦　安装后，首先向土样施加围压　。，然后打开排水阀，保持排水阀打开状态　暴　继续施加静偏应力　，然后关闭排水阀，施加循环动应力　，试验循环动　应力波形采用正弦波，循环周期采用烟台港区实测的波浪周期，即为８　ｓ，　循环动应力结束之后，继续关闭排水阀，并且不断向试样顶部施加荷载，　图１加载过程图　即不排水剪切。当试样的总应变达到１５％时视为土体发生剪切破坏，这　Ｆｉｇ．１　Ｌｏａｄｉｎｇ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｄｉａ￣ａｍ　时候所测得土体的强度就是土体在循环之后的不排水抗剪强度。试验　表１试验方案　加载过程图如图１所示。在试验中偏压固结过程是模拟实际工程中打塑　Ｔａｂ．１　Ｔｅｓｔ　ｓｃｈｅｍｅ　料排水板、堆载预压等软基处理过程。　整个试验方案如表１所示，共进行５组试验，ｌ为静三轴试验，２、３、４、５　霉胁（ｋＰａ）　为动三轴试验。其中，固结静偏应力比　＝　／ｃｒ。、循环动应力比ｒ＝　ａ　。　３５　０　０　０．４０．８　０　２０．５０　１　５００　０　０．４　３５　１　５００　０　０．１，０．２，０．３，０．４　２固结围压的影响　３５　１　５００　０．４　０．Ｉ，０．２，０．３，０．４　１　５００　０．８　０．１，０．２，０．３，０．４　由于先期固结压力的范围为２Ｏ～５０　ｋＰａ，所以本文动三轴试验中所选　３５　取的围压值为２Ｏ　ｋＰａ、３５　ｋＰａ以及５０　ｋＰａ三种。同时本文为了便于应用，将累计孔压进行归一化处理。图２　为归一化的动三轴累积孔压关于循环次数的发展曲线，图３为归一化的动三轴应力一应变曲线。　从图可得，在选定的围压范围之内，当动应力比一定的情况下，土体的归一化的累积孔压随循环次数的　发展规律基本相同，在起始阶段累积孔压的增长速度很快，最后共同趋于一个稳定值。归一化的应力一应变　关系曲线也基本一致。这也和霍海峰…　的试验结果相同。因此可以得出结论，在本文所研究的烟台港软土　层２～５．５　ｍ深度范围内，不同的围压值不会对归一化的累积孔压产生明显的影响。所以，在试验方案设计　中，本文围压都是采用取值范围的中间值３５　ｋＰａ，以此作为进一步研究土体循环特性规律的基础。　、　３动三轴试验结果分析　’　３．１孔压规律　１　从图４可得，当围压、动应力比相　同时，固结静偏应力比越大，累积孔　压最后达到的稳定值越低。所以，适　当提高固结静偏应力可以提高地基　承载力，增强结构的稳定性。　循环次数（次）　轴向应变（％）　从图５可得，当围压、固结静偏应　图２　ｒ＝０．４，ｈ＝Ｏ，不同围压下归一化　图３　ｒ＝０．４，ｈ＝０，不同围压下归一化　力比相同时，动应力比越大，初始阶　的动三轴累积孔压关于循环次数的　动三轴应力一应变的关系曲线　段累积孔压的增长速度越快，累积孔　发展曲线　Ｆｉｇ＿３　Ｃｕ￣ｅｓ　０ｆ　ｎｏｒｍａｌｉｚｅｄ　ｄｙｎａｍｉｃ　ｔｆｉａｘｉａｌ　ｓｔｒｅｓｓ　ａｎｄ　ｓｔｒａｉｎ　ｕｎｄｅｒ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　压最后达到的稳定值越高。所以，较　Ｆｉｇ．２　Ｃｕ￣ｅｓ　ｏｆ　ｎｏｒｍＭｉｚｅｄ　ｄｙｎａｍｉｃ　ｔｒｉ￣ｉＭ　ｐｏｒｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ａｎｄ　ｃｙｃｌｉｃ　ｔｉｍｅｓ　ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ　ｓｔｒｅｓｓ　ｗｈｅｎ　ｒ　ｉｓ　０．４，ｈ　ｉｓ　０　大的动应力会使土体中的累积孔压　ｕｎｄｅｒ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｃｏｎｆｉｎｉｎｇ　ｓｔｒｅｓｓ　ｗｈｅｎ　ｒ　增长较多，从而导致土体中有效应力　ｊｓ０．４　ａｎｄ　ｈｉＳ０　１　Ｏ　０１６４　水道港　口　第３８卷第２期　的降低，影响结构稳定性。　３．２累积孔压模型的选择　畏　现有的累积孔压模型的研究中，大１　多是关于砂土的累积孔压发展模型。由一　于软粘土的物理力学性质复杂，影响孔　压发展的因素较多，因此，不同学者所得　出的累积孔压发展模型差异也较大，下　０　Ｏ　Ｏ　０　４００　８００　１　２００　１　６００　０　４００　８００　１　２００　１　６００　循环次数（次）　循环次数（次）　面选取一些代表性的累积孔压的发展模　图４　ｒ＝０．４，不同固结静偏应力比下　图５　ｈ＝０．８，不同动应力比下归一化　型进行介绍。Ｍａｔａｓｏｖｉｃ　Ｅ　模型研究的是　归一化累积孔压关于循环次数的发　累积孔压关于循环次数的发展曲线　累积孔压随循环剪应力的发展规律，但　展曲线　Ｆｉｇ．４　Ｃｕｒｖｅｓ　ｏｆ　ｎｏｒｍａｌｉｚｅｄ　ａｃｃｕｍｕｌａｔｅｄ　ｐｏｒｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ａｎｄ　ｃｙｃｌｉｃ　Ｆｉｇ．５　Ｃｕｒｖｅｓ　ｏｆ　ｎｏｒｍａｌｉｚｅｄ　ａｃｃｕｍｕｌａｔｅｄ　ｐｏｒｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ａｎｄ　ｃｙｃｌｉｃ　ｔｉｍｅｓ　ｕｎｄｅｒ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｄｙｎａｍｉｃ　ｓｔｒｅｓｓ　ｒａｔｉｏｓｗｈｅｎ　ｈｉＳ　０．８　是应用该模型还存在一个前提条件，即　每次动力循环中的剪应变必须相同。吴　明战模型　、周建模型　、章克凌模型　】贝０　都从累积孔压随动力荷载循环次数的发　更强。　ｔｉｍｅｓ　ｕｎｄｅｒ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｅｄ　ｄｅｖｉａｔｏｒ　ｓｔｒｅｓｓ　ｒａｔｉｏｓ　ｗｈｅｎ　ｒ　ｉｓ　０．４　展规律进行研究，因为荷载循环次数可以准确、直观且简便地测量统计，所以这种方法在实际工程中适用性　吴明战等　提出的孔压模型是指数形式，如式（１）；周建等嘲提出的孔压模型是对数形式，如式（２）；章克　凌、陶振宇等旧提出的孑Ｌ压模型是双曲形式，如式（３）。　ｕ＿＝ａＮ　ｃ　（１）　ｕ，．＝（Ｉ，＋　ＩｎＮ　Ｕ。　（２）　（３）　、０　０　Ｏ　Ｏ　０　Ｏ　Ｏ　Ｏ　；　日ｉ　＝　ａｌＶ　＋Ｄ　式中：ａ、ｂ、ｌ，、Ｋ为试验数据拟合参数。　本文对动三轴试验数据进行初步拟合之后，发现双曲模型对于本文研究土体的累积孔压发展规律拟合　更好。本文选择章克凌的双曲型模型对孔压规律进行量化研究。该模型中考虑的影响因素有固结围压、循　环动应力、循环次数，但是并未考虑固结静偏应力的影响。而在实际工程中，在采取软基处理的措施后，地　基上部结构引起的静偏应力对土体会产生偏压固结的效果，对于土体动力特性的影响不可忽略。因此，本　文提出综合考虑固结围压、固结静偏应力、循环动应力、循环次数等影响因素的双曲型模型。　３－３孔压公式拟合　将动三轴试验数据代人式（３），进行拟合，分别得出各工况下的参数拟合值，以及相关系数，如表２所示。　口值反映的是曲线的最终稳定值，ａ值随着固结静偏应力比　的增大而增大，也就是说，当固结静偏应力　越大的时候，累积孔压的最终稳定值越低；口值随着循环动应力比ｒ的增大而减小，也就是说，当循环动应力　越大的时候，累积孔压的最终稳定值是越大的。对ａ值进行公式拟合，结果如式（４）所示，Ｒ２＝０．９９６　６，拟合效　果很好。　０＝（一１２．１９８　一１１．３６６）［（　）　一０．８４６］　（４）　６值表示的是累积孔压的初始增长速率。不同的固结静偏应力ｔｔｈＴ，６值基本相同，也就是说，不同的　固结静偏应力下，累积孔压的初始增长速率基本相同；６值随着循环动应力比ｒ增大而减小，也就是说，循环　动应力越大的时候，累积孔压的初始增长越快，曲线越陡。试验数据的这一拟合结果是符合土体中的实际　情况的。进一步对ｂ值进行公式拟合，结果如式（５）所示，尺　＝０．９９１　３，拟合效果很好。　６＝一７　８２８．６３４（－￣－－）。　＋７　１６８．３３４　ｖ　（５）　将式（４）、式（５）代入式（３），即可得到综合考虑固结围压、固结静偏应力、循环动应力、循环次数等影响　２０１７年４月　王元战，等偏压固结软黏土循环特性试验研究　１６５　因素的累积孔压双曲型模型，如式（６）所示。　利用该模型对动三轴试验的各工况进行计算，并将拟合值与实测值进行对比，如图６所示，Ｒ２＝Ｏ．９９５　３，　可以看出拟合效果非常好。　表２拟合参数表　＝＾　｛ｆ一１２．１９８二　一１１．３６６）［（Ｙ￣ａ、“　一０．８４６］Ｎ　—　Ｏ＂ｃ　Ｔａｂ．２　Ｔｈｅ　ｌｉｓｔ　ｏｆ　ｉｆｔｔｉｎｇ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　ｌ，Ｏ－，　ｏ（６）　一７　８２８．６３４ｆ．　、　路＋７　１６８．３３４｝　３．４循环后不排水抗剪强度　软黏土在经过偏压固结之后，紧接着承受循环荷载的　作用，其不排水抗剪强度会在偏压固结后不排水抗剪强度　（　）　的基础上有所衰减，将其定义为（ｃｕ）　即循环加载后的　强度。土体不排水抗剪强度的折减系数１３＝（Ｃｕ）。／（ｃｕ）　。（Ｃｏ）　由静三轴试验得出，（Ｃｕ）　，由动三轴试验得出。　０　１±　Ｏ　Ｏ　Ｅｌｉ　０　０　Ｏ　一　州　由图７可知，当固结围压和循环动应力比相同时，固结　０．４０　０．３５　２０．３０　１　０．２５　丌－　０．２０　Ｏ．１５　０．１０　Ｏ．Ｏ５　一　州　循环次数（次）　６－ａ固结静偏应力比ｈ＝Ｏ　６－ｂ固结静偏应力比ｈ＝Ｏ．４　６－ｃ固结静偏应力比ｈ＝Ｏ．８　图６实测孔压与孔压拟合曲线对比　Ｆｉｇ．６　Ｐｒａｃｔｉｃａｌ　ｔｅｓｔｉｎｇ　ｖｅｒｓｕｓ　ｆｉｔｔｉｎｇ　ｃｕｒｖｅｓ　ｏｆ　ｐｏｒｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　静偏应力比越大，土体的强度越高。　因此，适当增大固结静偏应力有利于　提高地基土体的承载力。　由图８可知，当固结围压和固结　静偏应力比相同时，循环动应力比越　大，土体的强度越低。因此，较大的循　环动应力将减弱地基土体的承载力。　３．５强度弱化模型的选择　轴向应变（％）　轴向应变（％）　　ｒ＝０．４，不同固结静偏应力比下　Ｙａｓｕｈａｒａ等ｆ９　借鉴前人Ｍａｙｎｅ的　图７应力一应变的关系曲线　研究成果基础上进一步深入研究，将　图８　ｈ＝Ｏ．８，不同动应力比下应力一　应变的关系曲线　Ｆｉｇ．８　Ｃｕｒｖｅｓ　ｏｆ　ｓｔｒｅｓｓ—ｓｔｒａｉｎ　ｕｎｄｅｒ　循环弱化的等效超固结现象与超固结　现象联系起来，将超固结比公式应用　到等效超固结现象中，通过一系列的　理论推导，得出等效超固结比公式。　Ｆｉｇ．７　Ｃｕｒｖｅｓ　ｏｆ　ｓｔｒｅｓｓ．ｓｔｒａｉｎ　ｕｎｄｅｒ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｅｄ　ｄｅｖｉａｔｏｒ　ｓｔｒｅｓｓ　ｒａｔｉｏｓｗｈｅｎ　ｒｉｓ０．４　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｄｙｎａｍｉｃ　ｓｔｒｅｓｓ　ｒａｔｉｏｓ　ｗｈｅｎ　ｈ　ｉｓ０．８　＿（１－　（７）　式中：（Ｇｕ）。　为循环弱化后的抗剪强度，（ｃｕ）　为正常固结后的抗剪强度，ｃ　和　分别为土体的回弹指数及压　缩指数，　为累积孔压，　为固结围压。　１６６　水道港　口　第３８卷第２期　针对动三轴试验结果，对Ｙａｓｕｈａｒａ的等效超固结比模型进行如下的两点改进：　（１）Ｙａｓｕｈａｒａ对等效超固结比模型进行分析研究的时候，只考虑了循环动应力的影响，而本文的试验还　增加了对固结静偏应力影响的研究，土体是在偏压固结下提升后强度的基础上发生循环弱化，因此，模型公　式中的（ｃｌ１）　应该换成（ｃ　）　，下文对试验参数进行拟合的时候，也要同时兼顾到固结静偏应力和循环动应力　的影响；　（２）Ｙａｓｕｈａｒａ提出的等效超固结比模型中，累积孔压／ｚ是循环结束之后的孔压值，因此该模型反映的也　只是循环结束之后的最终的土体抗剪强度的弱化程度，本文已经提出了累积孑Ｌ压／ｚ随循环次数的增加而逐　渐上升的动态变化模型，从而得到循环加载过程中软黏土的抗剪强度随循环次数的增加而逐渐弱化的动态　变化过程。　表３强度折减统计表　Ｔａｂ．３　Ｔｈｅ　ｌｉｓｔ　ｏｆ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ　基于以上两点，改进的强度弱化模型如式（８）所示。　ｔ３＝　ｕ，　＝（１一ｕ，）Ａ　（８）　式中：ｕ　为归一化累积孔压的动态变量，用式（６）代入；Ａ为与固结静　偏应力水平、循环动应力水平都相关的试验拟合参数。　３．６强度弱化模型的拟合　改进后的强度弱化模型中，只有Ａ这一个拟合参数。将动三轴　试验数据代入式（８），分别拟合出各工况下的参数值，如表３所示。　对拟合参数Ａ分析可知，Ａ值的总体变化趋势是随着固结静偏　应力比ｈ的增大而略有减小，随着循环动应力比ｒ的增大而增大。进　步对Ａ值进行公式拟合，结果如式（９）所示，　＝０．９８９　９，拟合效果　很好。　一Ａ　＝一０．　０５８（ＴＭ　一　９．５３８）５３８）ｖ　　ｄ　一：一０．　Ｏ＇ｊ（９（　）９）　。　将式（９）和式（６）同时代人式（８），即可得到综合考虑固结围压、　固结静偏应力、循环动应力、循环次数等影响因素的强度弱化模型，　如式（１ｏ）所示。　＝｛卜Ⅳ／｛（一１２．１９８　￣＇　Ｊ一１１－３６６）［（　）　一０８４６１Ｎ　．（１０）　一　一。。　一　一７　８２８．６３４（￣）ｏｖ　。　＋７　１６８．３３４｝ｌ　～ｃ　—ｃ　利用该模型对动三轴试验的各工况进行计算，并将拟合值与实　测值进行对比，如图９所示，Ｒ　＝０．９９７　９，可以看出拟合效果非常好。　图９强度拟合曲线与实测数据对比　４结论　本文通过动三轴试验对软黏土循环特性进行研究，得出主要结　论如下：　Ｆｉｇ．９　Ｆｉｔｔｉｎｇ　ｃｕｒｖｅｓ　ｏｆ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｖｅｒｓｕｓ　ｐｒａｃｔｉｃａｌ　ｔｅｓｔｉｎｇ　ｃｕｒｖｅｓ　（１）在本文所研究的软土层深度范围（２～５．５　ｍ）内，围压对归一化的累积孔压发展规律以及归一化的动　三轴应力应变关系曲线基本不产生影响。　（２）当围压和循环动应力比相同时，固结静偏应力比越大，孔压在循环初期的初始增速越慢，循环后期　所达到的最终稳定值也越低；当围压和固结静偏应力都相同时，循环动应力比越大，累积孔压在循环初期的　初始增速越快，循环后期所达到的最终稳定值也越高。　（３）固结静偏应力对循环荷载作用下的土体起到抑制循环弱化的作用。固结静偏应力比越大，强度折　减越不明显；循环动应力比越大，强度折减越明显。　（４）采用等效超固结比理论将孔压与强度的规律综合在一起考虑，得到了适用于整个循环过程的强度　２０１７年４月　王元战，等偏压固结软黏土循环特性试验研究　１６７　折减弱化公式，拟合之后与实测数据有很好的适应性。　参考文献：　［１］Ｌｉ　Ｌ　Ｌ，Ｄａｎ　Ｈ　Ｂ，Ｗａｎｇ　Ｌ　Ｚ．Ｕｎｄｒａｉｎｅｄ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｏｆ　ｎａｔｕｒａｌ　ｍａｒｉｎｅ　ｃｌａｙ　ｕｎｄｅｒ　ｃｙｃｌｉｃ　ｌｏａｄｉｎｇ［Ｊ］＿Ｏｃｅａｎ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ２０１　１，３８　，（１６）：１　７９２一Ｉ　８０５．　１２］Ｍａｔａｓｏｖｉｃ　Ｎ，Ｖｕｃｅｔｉｃ　Ｍ．Ｇｅｎｅｒａｌｉｚｅｄ　ｃｙｃｌｉｃ　ｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎ—ｐｏｒｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｍｏｄｅｌ　ｆｏｒ　ｃｌａｙｓ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｄｉｖｉｓｉｏｎ，ＡＳＣＥ，１９９５，１２１（１）：３３—４１．　［３］沈扬，张朋举，闫俊，等．主应力轴旋转下小偏压固结密实粉土崩塌特性及孔压模型研究［Ｊ］．岩土力学，２０１２３３（９）：２　５６１—　，２　５６８．　ＳＨＥＮ　Ｙ，ＺＨＡＮＧ　Ｐ　Ｊ，ＹＡＮ　Ｊ，ｅｔ　ａ１．Ｃｏｌｌａｐｓｅ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ　ａｎｄ　ｕｎｉｆｉｅｄ　ｐｏｒｅ　ｗａｔｅｒ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｍｏｄｅｌ　ｏｆ　ｓｌｉｇｈｔｌｙ．ａｎｉｓｏｔｒｏｐｉｃａｌｌｙ　ｃｏｎ．　ｓｏｌｉｄａｔｅｄ　ｄｅｎｓｅ　ｓｉｌｔ　ｕｎｄｅｒ　ｐｒｉｎｃｉｐａｌ　ｓｔｒｅｓｓ　ａｘｉｓ　ｒｏｔａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｒｏｃｋ　ａｎｄ　Ｓｏｉｌ　Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ，２０１２，３３（９）：２　５６１—２　５６８．　［４］吴明战，周洪，陈竹昌．循环加载后饱和软粘土退化性状的试验研究［Ｊ］．同济大学学报，１９９８，２６（３）：２７４—２７８．　ｗｕ　Ｍ　Ｚ，ＺＨＯＵ　Ｈ，ＣＨＥＮ　Ｚ　Ｃ．Ｔｅｓｔ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｆ　ｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｏｆ　ｓａｔｕｒａｔｅｄ　ｓｏｆｔ　ｃｌａｙ　ａｆｔｅｒ　ｃｙｃｌｉｃ　ｌｏａｄｉｎｇ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｔｏｎ６ｉ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，１９９８，２６（３）：２７４—２７８．　［５］周建，龚晓南，李剑强．循环荷载作用下饱和软粘土特性试验研究［Ｊ］．工业建筑，２０００，３０（１１）：４３—４７．　ＺＨＯＵ　Ｊ，ＧＯＮＧ　Ｘ　Ｎ，ＬＩ　Ｊ　Ｑ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｓａｔｕｒａｔｅｄ　ｓｏｆｔ　ｃｌａｙ　ｕｎｄｅｒ　ｃｙｃｌｉｃ　ｌｏａｄｉｎｇ［Ｊ］＿Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，２０００，３Ｏ　（１１）：４３—４７．　【６］章克凌，陶振宇饱和粘土在循环荷载作用下的孔压预测［Ｊ］＿岩土力学，１９９４，１５（３）：９－１７．　ＺＨＡＮＧ　Ｋ　Ｌ，ＴＡＯ　Ｚ　Ｙ．Ｔｈｅ　ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ　ｏｆｐｏｒｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｏｆ　ｓａｔｕｒａｔｅｄ　ｃｌａｙ　ｕｎｄｅｒ　ｃｙｃｌｉｃ　ｌｏａｄｉｎｇ［Ｊ］．Ｒｏｃｋ　ａｎｄ　Ｓｏｉｌ　Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ，１９９４，　１５（３）：９－１７．　ｌ７ｊ　ＨｙｏｄｏＭ，ＨｙｄｅＡ，ＹａｍａｍｏｔｏＹ，ｅｔａ１．Ｃｙｃｌｉｃ　ｓｈｅａｒ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｏｆｕｎｄｉｓｔｕｒｂｅｄ　ａｎｄ　ｒｅｍｏｕｌｄｅｄｍａｒｉｎｅ　ｃｌａｙｓ［Ｊ］．Ｓｏｉｌｓ　ａｎｄ　Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｓ．　ＪＧＳ，１９９９，３９（２）：４５－５８．　１　８　ｊ　Ｍａｔｓｕｉ　Ｔ，Ｂａｈｒ　Ｍ　Ａ，Ａｂｅ　Ｎ．Ｅｓｔｉｍａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｓｈｅａｒ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ　ｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｓｔｒｅｓｓ．ｓｔｒａｉｎ　ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ　ｏｆ　ｓａｔｕｒａｔｅｄ　ｄａｙｓ　ａｆｔｅｒ　ｃｙ—　ｃｌｉｃ　ｌｏａｄｉｎｇ［Ｊ］．Ｓｏｉｌｓ　ａｎｄ　Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｓ，１９９２，３２（１）：１６１—１７２．　［９］Ｙａｓｕｈａｒａ　Ｋ，Ｈｉｒａｏ　Ｋ，Ｈｙｄｅ　Ａ　Ｆ　Ｌ．Ｅｆｆｅｃｔｓ　ｏｆ　ｃｙｃｌｉｃ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｏｎ　ｕｎｄｒａｉｎｅｄ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ａｎｄ　ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｃｌａｙ［Ｊ］．Ｓｏｉｌｓ　ａｎｄ　Ｆｏｕｎｄ，　１９９２，３２（１）：１００一ｌ１６．　［１Ｏ］王元战，杨攀博，孙熙平，等．循环荷载下软黏土强度弱化研究及其动力计算应用［Ｊ］．岩土工程学报，２０１５，３７（５）：８２１—８２８．　ＷＡＮＧ　Ｙ　Ｚ，ＹＡＮＧ　Ｐ　Ｂ，ＳＵＮ　Ｘ　Ｐ，ｅｔ　ａ１．Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ａｎｄ　ｄｙｎａｍｉｃ　ｃｏｍｐｕｔｉｎｇ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｏｎ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｗｅａｋｅｎｉｎｇ　ｃｈａｒａｃｔｅｒ　ｏｆ　ｓｏｆｔ　ｃｌａｙｕｎｄｅｒ　ｃｙｃｌｉｃｌｏａｄｉｎｇ［Ｊ］．Ｃｈｉｎｅｓｅ　Ｊｏｕｎａｌ　ｏｆＧｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１５，３７（５）：８２１—８２８．　［１１］霍海峰．循环荷载作用下饱和黏土的特性研究［Ｄ］．天津：天津大学，２０１２．　Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｃｙｃｌｉｃ　ｃｈａｒａｃｔｅｒ　ｏｆ　ｓｏｆｔ　ｃｌａｙ　ｕｎｄｅｒ　ａｎｉｓｏｔｒｏｐｉｃ　ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ　ＷＡＮＧ　Ｙｕａｎ－ｚｈａｎ　，ＸＵＥ　Ｈａｎ　，ＨＵ　Ｓｈｅｎ－ｒｏｎｇ。，ＷＵ　Ｌｉｎ－ｊｉａｎ　（１．Ｓｔａｔｅ　Ｋｅｙ　Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ　ｏｆＨｙｄｒａｕｌｉｃ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｓａｆｅｔｙ，Ｔｉａｎｊｉ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｔｉａｎｉｆｎ　３０００７２，　Ｃｈｉｎａ；２．ＣＣＣＣ　Ｆｉｒｓｔ　Ｈａｒｂｏｒ　Ｃｏｎｓｕｌｔａｎｔｓ　Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｔｉａｎｉｆｎ　３００２２２，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ　ｒｅｓｅａｒｃｈｅｓ　ｏｎ　ｃｙｃｌｉｃ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｗｅａｋｅｎｉｎｇ　ｏｆ　ｓｏｆｔ　ｃｌａｙ　ｈａｖｅ　ａｃｈｉｅｖｅｄ　ａ　ｌｏｔ．Ｈｏｗｅｖｅｒ．ｉｎ　ｏｒｄｅｒ　ｔｏ　ｗｅａｋｅｎ　ｔｈｅ　ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｃｙｃｌｉｃ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｓｏｉｌ，ｉｎ　ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ｉｔ　ｕｓｕａｌｌｙ　ｔａｋｅｓ　ｐｌａｓｔｉｃ　ｄｒａｉｎａｇｅ　ｐｌａｔｅ　ａｎｄ　ｐｒｅｌｏａｄｉｎｇ　ａｓ　ｓｏｆｔ　ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　ｍｅｔｈｏｄｓ　ｔｏ　ｉｍｐｒｏｖｅ　ｔｈｅ　ｓｏｉｌ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ａｎｄ　ｔｈｅｎ　ｔｏ　ｗｅａｋｅｎ　ｔｈｅ　ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｃｙｃｌｉｃ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｓｏｉｌ．Ｂｙ　ｍｅａｎｓ　ｏｆ　ｐｅｒｆｏｒｍｉｎｇ　ｔｈｅ　ｃｙｃｌｉｃ　ｔｒｉａｘｉａｌ　ｔｅｓｔ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｍｕｄｄｙ　ｃｌａｙ　ｔａｋｅｎ　ｆｒｏｍ　Ｙａｎｔａｉ　ｌｉｔｔｏｒａｌ　ｚｏｎｅ，ｐｏｒｅ　ｗａｔｅｒ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｖａｒｉａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｃｙｃｌｉｃ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｗｅａｋｅｎｉｎｇ　ｏｆ　ｃｌａｙ　ｈａｖｅ　ｂｅｅｎ　ｓｔｕｄｉｅｄ．Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｌａｗｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｄｅｖｅｌｏｐ。　ｍｅｎｔ　ｏｆ　ｐｏｒｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ，ａ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｍｏｄｅｌ　ｆｏｒ　ｐｏｒｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｗａｓ　ｐｒｏｐｏｓｅｄ．Ｉｎ　ａｄｄｉｔｉｏｎ，ｂｙ　ｕｓｉｎｇ　ｔｈｅ　ｔｈｅｏｒｙ　ｏｆ　ｑｕａｓｉ—　ｏｖｅｒｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｃｏｍｂｉｎｉｎｇ　ｔｈｅ　ｐｏｒｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｍｏｄｅｌ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｌａｗｓ　ｏｆ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ａ　ｆｏｒｍｕｌａ　ｏｆ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｃｈａｎｇｉｎｇ　ｗｈｉｃｈ　ｉｓ　ｄｙｎａｍｉｃ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｗａｓ　ｐｕｔ　ｆｏｒｗａｒｄ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ａｎｉｓｏｔｒｏｐｉｃ　ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ；ｃｙｃｌｉｃ　ｌｏａｄｉｎｇ；ｐｏｒｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｍｏｄｅｌ；ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｃｈａｒａｃｔｅｒ