工程名称:玉林恒盛商住小区1#~7#楼 ;工程建设地点:玉林市二环北路;属于框剪结构;地上18层;地下1层;建筑高度:m;标准层层高:m ;总建筑面积58000平方米;总工期:540天。
本工程由玉林市恒大房地产开发有限责任公司投资建设,玉林市城乡规划设计院设计,地矿梧州公司玉林分公司地质勘察,广西至佳建设工程咨询监理监理,玉林市建筑安装工程公司组织施工;由陈旭东担任项目经理,朱銘担任技术负责人。
计算依据《木结构设计标准》〔GB 50005-2003〕等标准编制。
梁模板(木支撑)计算
一、参数信息
1、模板参数
木支撑纵距Lb(m):;立杆计算高度H(m):;
立杆圆木大头直径R(mm):;立杆圆木小头直径r(mm):;
梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm):;梁底斜撑方木截面高度h1(mm):; 帽木长度La(m):; 帽木截面宽度b2(mm):; 帽木斜撑方木截面高度h2(mm):;
斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0(mm):; 梁截面宽度B(m):;梁截面高度D(m):;
2、荷载参数
模板自重(kN/m2):;混凝土与钢筋自重(kN/m2):; 施工荷载(kN/m2):;新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):;
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):;
3、梁侧模板参数
主楞间距(mm):500;次楞根数:4;主楞竖向支撑点数量:4; 竖向支撑点到梁底距离依次是:80mm,160mm,300mm,380mm;
穿梁螺栓直径(mm):M8;穿梁螺栓水平间距(mm):500; 主楞材料:木方;宽度(mm):;高度(mm):; 次楞材料:木方;宽度(mm):;高度(mm):;
4、面板参数
面板选用类型: 胶合面板;面板弹性模量E(N/mm2; 面板厚度;面板抗弯设计值fm(N/mm2;
5、立杆圆木参数
立杆圆木选用木材:杉木;圆木弹性模量E(N/mm2; 圆木抗压强度设计值fc(N/mm2;
6、斜撑方木参数
斜撑方木选用木材:杉木;斜撑方木弹性模量E(N/mm2; 斜撑方木抗压强度设计值fc(N/mm2;
7、帽木方木参数
帽木方木选用木材:杉木;弹性模量E(N/mm2; 抗剪强度设计值fv(N/mm2;抗弯强度设计值fm(N/mm2;
二、梁侧模板荷载计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按以下公式计算,并取其中的较小值:
γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度,取; t -- 新浇混凝土的初凝时间,取; T -- 混凝土的入模温度,取℃; V -- 混凝土的浇筑速度,取;
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取; β1-- 外加剂影响修正系数,取; β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取。
分别计算得 17.031 kN/m2、12.000 kN/m2,取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
3
三、梁侧模板面板的计算:
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位:mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下: σ = M/W < [f]
3
其中,W -- 面板的净截面抵抗矩,W = 50×2×;
M -- 面板的最大弯矩(N·mm); σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2); 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:
221l2l
其中 ,q -- 作用在模板上的侧压力,包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1××12×; 振捣混凝土荷载设计值: q2××4×; 计算跨度;
面板的最大弯矩××[(500-100)/(4-1)]2××[[(500-100)/(4-1)]]2×104N·mm; 面板的最大支座反力为12××××[(500-100)/(4-1)]/1000=1.354 kN; 经计算得到,面板的受弯应力计算值: σ×104×1042; 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2;
面板的受弯应力计算值 σ2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
ν4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1; l--计算跨度;
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2;
4 I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×;
面板的最大挠度计算值: ν××[(500-100)/(4-1)]4/(100×6000××105) = 0.007 mm; 面板的最大容许挠度值:[ν;
面板的最大挠度计算值 ν=0.007mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν,满足要求!
四、梁侧模板支撑的计算:
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:
本工程中,次楞采用木方,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×6×8×8/6 = 64cm3;I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4;E = 9000.00 N/mm2;
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.068 kN·m,最大支座反力 R= 1.489 kN,最大变形 ν= 0.051 mm
〔1〕次楞强度验算
强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]
经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值 σ×104×104 = 1.1 N/mm2; 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2;
次楞最大受弯应力计算值 σ = 1.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2,满足要求!
〔2〕次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν;
次楞的最大挠度计算值 ν=0.051mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν,满足要求!
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力1.489kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,主楞采用木方,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×6×8×8/6 = 64cm3;I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4;E = 9000.00 N/mm2;
主楞计算简图
主楞弯矩图(kN·m)
主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.060 kN·m,最大支座反力 R= 1.899 kN,最大变形 ν= 0.010 mm
〔1〕主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到,主楞的受弯应力计算值: σ×104×104 = 0.9 N/mm2;主楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2;
主楞的受弯应力计算值 σ2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2,满足要求!
〔2〕主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.010 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν;
主楞的最大挠度计算值 ν=0.01mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν,满足要求!
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下: N<[N]=f×A
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力; A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2);
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2; 穿梁螺栓型号: M8 ;查表得:
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm;穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2; 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.899 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN;
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.899kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值,满足要求!
六、梁底模板计算:
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 250×20××104mm3; I = 250×20×20××105mm4;
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算: σ =M/W q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m); 新浇混凝土及钢筋荷载设计值: q1××××; 模板结构自重荷载: q2×××; 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值: q3×(1.000+2.000)××; q = q1 + q2 + q3; 跨中弯矩计算公式如下: 2 2面板的最大弯矩:Mmax××; 面板的最大受弯应力计算值:σ×106×1042; 梁底模面板计算应力 σ =4.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2,满足要求! 2.挠度验算 根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下: ν4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中,q--作用在模板上的压力线荷载: q =〔×〕×; l--计算跨度(梁底支撑间距; E--面板的弹性模量2; 面板的最大允许挠度值:[ν; 面板的最大挠度计算值: ν××4004/(100×6000××105; 面板的最大挠度计算值: ν=0.557mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν,满足要求! 七、帽木验算: 支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算; (1)钢筋混凝土板自重线荷载设计值(kN/m): q1×××0.400 = 6.000 kN/m; (2)模板的自重线荷载设计值(kN/m): q2××0.400 = 0.168 kN/m; (3)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m): q3×(1.000+2.000)×0.400 = 1.680 kN/m; q= q1 + q2 + q3; (4)帽木的自重线荷载设计值(kN/m): q4=1.2 ××10-3××10-3×3.870 = 0.022 kN/m; 2帽木截面抵抗矩:×/6 = 64000.000 mm3; 3帽木截面惯性矩:×/12 = 2560000.000 mm4; 帽木简图 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kN·m) 帽木变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为: R1 = 0.033 kN;R2 = 1.918 kN;R3 = 0.033 kN; 最大弯矩Mmax = 0.048 kN·m;最大变形νmax = 0.008 mm;最大剪力Vmax = 0.959 kN; 截面应力σ2。 帽木的最大应力为 0.744 N/mm2,小于帽木的抗弯强度设计值 11 N/mm2,满足要求! 帽木的最大挠度为 0.008 mm,小于帽木的最大容许挠度 1.6 mm,满足要求! 八、梁底木支架立杆的稳定性验算: 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1、静荷载标准值包括以下内容: (1)木顶撑的自重(kN): NG1 = {××0.080+[(1.000/2)22]1/2×2×××π×(0.040/2)2}×3.870= 0.045 kN (2)模板的自重(kN): NG2××0.250 = 0.035 kN; (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): NG3×××0.400 = 1.250 kN; 经计算得到,静荷载标准值; NG = NG1+NG2+NG3 = 0.045+0.035+1.250 = 1.330 kN; 2、活荷载标准值计算: NQ = (1.000+2.000)××0.400 = 0.300 kN; 3、立杆的轴向压力设计值计算公式: ×0.300 = 2.016 kN; GQ× 稳定性计算公式如下: σ =N/(φA0)≤fc 其中,N-- 作用在立杆上的轴力 σ--立杆受压应力计算值; fc--立杆抗压强度设计值; A0--立杆截面的计算面积; A0 = π×(40.000/2)2 = 1256.637 mm2 φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比 结果确定; 轴心受压稳定系数按下式计算: φ =2800/λ2 i--立杆的回转半径,; l0-- 立杆的计算长度,l0 = 2400-500-600=1300mm; λ; φ2; 经计算得到: σ×1256.637) = 9.682 N/mm2; 根据标准规定,用于施工和维修时木材的强度设计值应乘调整系 数:×10.000 = 12.000 N/mm2; 木顶支撑立杆受压应力计算值为2,小于木顶支撑立杆抗压强度设计值 12N/mm2,满足要求! 九、梁底斜撑稳定性验算: 木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算: RDi=RCi/sinαi 其中,RCi -斜撑对帽木的支座反力; RDi -斜撑的轴力; αi -斜撑与帽木的夹角。 sinαi; 斜撑的轴力:RDi=RCi/sinαi= 0.033/ 0.768= 0.043 kN 稳定性计算公式如下: σ =N/(φA0)≤fc 其中,N -- 作用在木斜撑的轴力,0.043 kN σ --木斜撑受压应力计算值; fc --木斜撑抗压强度设计值;11.000 N/mm2 A0--木斜撑截面的计算面积;A0×60.000 = 2400.000 mm2; φ --轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定; 轴心受压构件稳定系数按下式计算: φ =1/(1+(λ/80)2) i --木斜撑的回转半径,×40.000 = 11.560 mm; l0-- 木斜撑的计算长度,l0 = [(1000.000/2)22] = 781.02 mm; λ; φ =1/(1+(67.563/80)2; 经计算得到:σ×2400.000) = 0.031 N/mm 2; 根据标准规定,用于施工和维修时木材的强度设计值应乘调整系数; ×11.000 = 13.200 N/mm2; 木顶支撑斜撑受压应力计算值为0.031 N/mm2,小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值2,满足要求! 墙模板计算 墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载标准》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计标准》GB50010-2002、《钢结构设计 标准》(GB 50017-2003)等标准。 墙模板的背部支撑由两层龙骨〔木楞或钢楞〕组成:直接支撑模板的为次龙骨,即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨,即外龙骨。组装墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据标准,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2; 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):300;穿墙螺栓水平间距(mm):600; 主楞(外龙骨)间距(mm):500;穿墙螺栓竖向间距(mm):500; 对拉螺栓直径(mm):M14; 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞;截面类型:圆钢管48×; 钢楞截面惯性矩I(cm4;钢楞截面抵抗矩W(cm3; 主楞肢数:2; 3.次楞信息 龙骨材料:木楞; 宽度;高度; 次楞肢数:2; 4.面板参数 面板类型:竹胶合板;面板厚度; 面板弹性模量(N/mm2; 面板抗弯强度设计值fc(N/mm2; 面板抗剪强度设计值(N/mm2; 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值fc(N/mm2;方木弹性模量E(N/mm2; 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2; 钢楞弹性模量E(N/mm; 钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2; 2 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按以下公式计算,并取其中的较小值: 其中 γ -- 混凝土的重力密度,取3; t -- 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得; T -- 混凝土的入模温度,取℃; V -- 混凝土的浇筑速度,取; H -- 模板计算高度,取; β1-- 外加剂影响修正系数,取; β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2,取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值2; 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按标准规定,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯强度验算 跨中弯矩计算公式如下: 其中, M--面板计算最大弯距(N.mm); l--计算跨度(内楞间距; q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1×××,其中为按《施工手册》取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2×××; q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m; 面板的最大弯距:××××105; 按以下公式进行面板抗弯强度验算: 其中, σ --面板承受的应力(N/mm2); M --面板计算最大弯距(N.mm); W --面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度,h:面板截面厚度; W= 500×××104 mm3; f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2);2; 面板截面的最大应力计算值:σ×105×1042; 面板截面的最大应力计算值 σ2 小于 面板截面的抗弯强度设计值,满足要求! 2 2.抗剪强度验算 计算公式如下: 其中,∨--面板计算最大剪力(N); l--计算跨度(竖楞间距; q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1×××; 倾倒混凝土侧压力设计值q2×××; q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m; 面板的最大剪力:∨××; 截面抗剪强度必须满足: 其中, Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2); ∨--面板计算最大剪力(N):∨; b--构件的截面宽度(mm):b = 500mm ; hn--面板厚度(mm):hn = 18.0mm ; fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 13.000 N/mm2; 面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×4863.726/(2×500×2; 面板截面抗剪强度设计值: [fv2; 面板截面的最大受剪应力计算值2 小于 面板截面抗剪强度设计值2,满足要求! 3.挠度验算 根据标准,刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下: 其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载×; l--计算跨度(内楞间距; E--面板的弹性模量2; I--面板的截面惯性矩×××4; 面板的最大允许挠度值:[ω; 面板的最大挠度计算值: ω××4/(100×××105) = 0.567 mm; 面板的最大挠度计算值: ω =0.567mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ω,满足要求! 四、墙模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,内龙骨采用木楞,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60×80×; I = 60×80×80×4; 3 内楞计算简图 1.内楞的抗弯强度验算 内楞跨中最大弯矩按下式计算: 其中, M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm); l--计算跨度(外楞间距; q--作用在内楞上的线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1×××; 倾倒混凝土侧压力设计值q2×××,其中,为折减系数。 q =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m; 内楞的最大弯距:××××105; 内楞的抗弯强度应满足下式: 其中, σ --内楞承受的应力(N/mm2); M --内楞计算最大弯距(N.mm); W --内楞的截面抵抗矩(mm3),×104; f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2);2; 内楞的最大应力计算值:σ×105×104 = 3.166 N/mm2; 内楞的抗弯强度设计值; 内楞的最大应力计算值 σ = 3.166 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值2,满足要求! 2 2.内楞的抗剪强度验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下: 其中, V-内楞承受的最大剪力; l--计算跨度(外楞间距; q--作用在内楞上的线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1×××; 倾倒混凝土侧压力设计值q2×××,其中,为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m; 内楞的最大剪力:∨××; 截面抗剪强度必须满足下式: 其中, τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2); ∨--内楞计算最大剪力(N):∨; b--内楞的截面宽度(mm):b = 60.0mm ; hn--内楞的截面高度(mm):hn = 80.0mm ; fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2):τ = 1.500 N/mm2; 内楞截面的受剪应力计算值: fv =3×2431.863/(2××2; 内楞截面的抗剪强度设计值: [fv2; 内楞截面的受剪应力计算值 τ2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=2,满足要求! 3.内楞的挠度验算 根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下: 其中, ω--内楞的最大挠度(mm); q--作用在内楞上的线荷载(kN/m):×; l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ; E--内楞弹性模量〔N/mm2〕:E = 9500.00 N/mm2 ; I--内楞截面惯性矩(mm4),×106; 内楞的最大挠度计算值: ω××4/(100×××106) = 0.124 mm; 内楞的最大容许挠度值: [ω; 内楞的最大挠度计算值 ω=0.124mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω,满足要求! (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×; 外钢楞截面抵抗矩3; 外钢楞截面惯性矩4; 外楞计算简图 4.外楞抗弯强度验算 外楞跨中弯矩计算公式: 其中,作用在外楞的荷载××2.00)××; 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm; 外楞最大弯矩×××10 N/mm; 强度验算公式: 5 其中, σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N.mm);×105 N/mm W -- 外楞的净截面抵抗矩;×103 mm3; [f] --外楞的强度设计值(N/mm2),2; 外楞的最大应力计算值: σ×105×103 = 94.783 N/mm2; 外楞的抗弯强度设计值2; 外楞的最大应力计算值 σ2 小于 外楞的抗弯强度设计值2,满足要求! 5.外楞的抗剪强度验算 公式如下: 其中, ∨--外楞计算最大剪力(N); l--计算跨度(水平螺栓间距间距; P--作用在外楞的荷载××2.00)××; 外楞的最大剪力:∨××103N; 外楞截面抗剪强度必须满足: 其中, τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2); ∨--外楞计算最大剪力(N):∨×103N; b--外楞的截面宽度(mm):b = 80.0mm ; hn--外楞的截面高度(mm):hn = 100.0mm ; fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 1.500 N/mm2; 外楞截面的受剪应力计算值: τ =3××103/(2××2; 外楞的截面抗剪强度设计值: [fv2; 外楞截面的抗剪强度设计值: [fv; 外楞截面的受剪应力计算值 τ2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=2,满足要求! 2 6.外楞的挠度验算 根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下: 其中, ω--外楞最大挠度(mm); P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m):××=3.58 kN/m; l--计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ; E--外楞弹性模量〔N/mm2〕:E = 210000.00 N/mm2 ; I--外楞截面惯性矩(mm4),×105; 外楞的最大挠度计算值: ω××100/2×3/(100×××105; 外楞的最大容许挠度值: [ω; 外楞的最大挠度计算值 ω =0.391mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω,满足要求! 五、穿墙螺栓的计算 计算公式如下: 其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力; A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2); f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170.000 N/mm; 查表得: 穿墙螺栓的型号: M14 ; 穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm; 穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2; 穿墙螺栓最大容许拉力值×105××10-4 = 17.850 kN; 2 穿墙螺栓所受的最大拉力××0.500 = 14.311 kN。 穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14.311kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值,满足要求! 模板支架木支撑计算 模板支架采用木顶支撑,计算根据《木结构设计标准》〔GB50005-2003〕、《混凝土结构设计标准》〔GB50010-2002〕、《建筑结构荷载标准》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》〔第四版〕等编制。 一、参数信息 1、模板支架参数 横向间距或排距; 纵距; 立柱长度; 立柱采用圆木: 圆木小头直径; 圆木大头直径; 斜撑截面宽度(mm):; 斜撑截面高度(mm):; 帽木截面宽度(mm):; 帽木截面高度(mm):; 斜撑与立柱连接处到帽木的距离; 板底支撑形式:方木支撑; 方木的间隔距离(mm):; 方木的截面宽度(mm):; 方木的截面高度(mm):; 2、荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):; 混凝土与钢筋自重(kN/m):; 施工均布荷载标准值(kN/m2):; 3 3、楼板参数 钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi); 楼板混凝土强度等级:C35; 每层标准施工天数:8; 每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):;计算楼板的跨度(m):; 计算楼板的宽度(m):; 计算楼板的厚度(m):; 施工期平均气温(℃):; 4、板底方木参数 板底方木选用木材:杉木; 方木弹性模量E(N/mm2):; 方木抗弯强度设计值fm(N/mm2):;方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):;5、帽木方木参数 帽木方木选用木材:杉木; 方木弹性模量E(N/mm2): 方木抗弯强度设计值fm(N/mm2):;方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):;6、斜撑方木参数 斜撑方木选用木材:杉木; 方木弹性模量E(N/mm2):; 方木抗压强度设计值fv(N/mm2):;7、立柱圆木参数 立柱圆木选用木材:杉木; 圆木弹性模量E(N/mm2):; 圆木抗压强度设计值fv(N/mm2):; 二、模板底支撑方木的验算: 本工程模板板底采用方木作为支撑,方木按照简支梁计算;方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = b×h2×2 = 144.000 cm3; I = b×h3×3/12 = 72.000 cm4; 木楞计算简图 1、荷载的计算: (1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m): q1××0.300 = 0.900 kN/m; (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2×0.300 = 0.105 kN/m; (3)活荷载为施工荷载标准值(kN): p1××0.300 = 0.600 kN; 2、抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和, 均布荷载×(q1+q2×(0.900+0.105) = 1.206 kN/m; 集中荷载×p1×0.600 = 0.840 kN; 最大弯距 M = P×l/4+q×l2××2/8= 0.469 kN; 最大支座力 N = P/2+q××; 截面应力 σ2; 方木的最大应力计算值为2,小于方木抗弯强度设计值2,满足要求! 3、抗剪强度验算: 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足下式: 计算公式如下: 其中最大剪力:×; 截面受剪应力计算值:T = 3××103/(2××60.000) = 0.715 N/mm2; 截面抗剪强度设计值:[fv] = 1.400 N/mm2; 方木的最大受剪应力计算值为2,小于方木抗剪强度设计值2,满足要求! 4、挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,按标准规定,挠度验算取荷载标准值,计算公式如下: 均布荷载 q = q1+q2 = 0.900+0.105 = 1.005 kN/m; 集中荷载 p = 0.600 kN 最大变形 ω = 5×××1012/(384×××104) ××109/(48×××104) = 4.191 mm; 方木的最大挠度为,小于最大容许挠度,满足要求! 三、帽木验算: 支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算; 集中荷载P取纵向板底支撑传递力:×1.200+0.840 = 2.287 kN; 均布荷载q取帽木自重:×××3870.000 = 22.291 kN; 截面抵抗矩:W = b×h2×2/6 = 64.000 cm3; 截面惯性矩:I = b×h3×3/12 = 256.000 cm4; 帽木受力计算简图 经过连续梁的计算得到 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kN.m) 帽木变形图(kN) 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为: R[1] = 4.918 kN; R[2] = 3.087 kN; R[3] = 4.918 kN; 最大弯矩 Mmax; 最大变形 ωmax = 0.011 mm; 最大剪力 Vmax = 4.918 kN; 截面应力 σ = 0.050 N/mm2。 帽木的最大应力为 0.050 N/mm2,小于帽木的抗弯强度设计值 11.000 N/mm2,满足要求! 帽木的最大挠度为 0.011 mm,小于帽木的最大容许挠度 4.800 mm,满足要求! 四、模板支架荷载标准值(轴力)计算: 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1、静荷载标准值包括以下内容: (1)木顶撑的自重(kN): NG1××0.080+[(1.200/2)22]1/2×2××××0.100}×3870.000= 0.118 kN (2)模板的自重(kN): NG2××1.200 = 0.504 kN; (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): NG3×××1.200 = 4.320 kN; 经计算得到,静荷载标准值; NG = NG1+NG2+NG3 = 0.118+0.504+4.320 = 4.942 kN; 2、活荷载为施工荷载标准值: 经计算得到,活荷载标准值: NQ××1.200 = 2.880 kN; 3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式: GQ ××2.880 = 9.962 kN; 五、立柱的稳定性验算: 稳定性计算公式如下: 其中,N -- 作用在立柱上的轴力 σ --立柱受压应力计算值; fc --立柱抗压强度设计值; A0--立柱截面的计算面积; A0 = π×(80.000/2)2 = 5026.548 mm2 φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比 结果确定; 轴心受压稳定系数按下式计算: i--立杆的回转半径,; l0-- 立杆的计算长度,l0 = 2800.000-600.000 = 2200.000 mm; λ; φ =2800/(110.000)2; 经计算得到: σ×5026.548) = 8.565 N/mm2; 根据标准规定,用于施工和维修时木材的强度设计值应乘调整系 数: ×10.000 = 12.000 N/mm2; 木顶支撑立柱受压应力计算值为2,小于木顶支撑立柱抗压强度设计值2,满足要求! 六、斜撑(轴力)计算: 木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算: RDi=RCi/sinαi 其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力; RDi -斜撑的轴力; αi -斜撑与帽木的夹角。 sinαi; 斜撑的轴力:RDi=RCi/sinαi= 4.918/ 0.949= 5.182 kN 七、斜撑稳定性验算: 稳定性计算公式如下: 其中,N -- 作用在木斜撑的轴力,5.182 kN σ --木斜撑受压应力计算值; fc --木斜撑抗压强度设计值;11.000 N/mm2 A0--木斜撑截面的计算面积; A0×40.000 = 1200.000 mm2; φ --轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定; 轴心受压构件稳定系数按下式计算: i --木斜撑的回转半径,×40.000 = 11.560 mm; l0-- 木斜撑的计算长度,l0 = [(1200.000/2)22] = 848.528 mm; λ; φ =1/(1+(73.402/80)2; 经计算得到: σ×1200.000) = 7.954 N/mm 2; 根据标准规定,用于施工和维修时木材的强度设计值应乘调整系数; ×11.000 = 13.200 N/mm2; 木顶支撑斜撑受压应力计算值为7.954 N/mm2,小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值2,满 足要求! 八、楼板强度的验算: 1. 楼板强度计算说明 验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4.0M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。 宽度范围内配置Ⅱ级钢筋,配置面积As=1440 mm2,fy=300 N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=4500mm×120mm,截面有效高度 ho=100 mm。 按照楼板每8天浇筑一层,所以需要验算8天、16天、24天...的 承载能力是否满足荷载要求,其计算简图如下: 2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m; 楼板计算跨度范围内设4×4排脚手架,将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q = 2× 1.2 ××0.120 ) + 1× 1.2 ××4×4/4.000/4.500 ) + 1.4 ×(2.000) = 10.970 kN/m2; 单元板带所承受均布荷载×10.966 = 49.347 kN/m; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax××2; 因平均气温为25℃,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到8天龄期混凝土强度到达62.400%,C35混凝土强度在8天龄期近似等效为。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm2; 则可以得到矩形截面相对受压区高度: ξ= As× fy/ ( b × ho × fcm××× 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为: αs 此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = αs× b× ho2×××2××10-6; 结论:由于 ∑Mi = M1+M2=41.257 <= Mmax 所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保留。 3.验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m; 楼板计算跨度范围内设4×4排脚手架,将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第3层楼板所需承受的荷载为 q = 3× 1.2 ××0.120 ) + 2× 1.2 ××4×4/4.000/4.500 ) + 1.4 ×(2.000) = 15.110 kN/m2; 单元板带所承受均布荷载×15.112 = 68.004 kN/m; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax××2; 因平均气温为25℃,查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到16天龄期混凝土强度到达83.210%,C35混凝土强度在16天龄期近似等效为。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm2; 则可以得到矩形截面相对受压区高度: ξ= As× fy/ ( b × ho × fcm××× 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为:αs 此时楼板所能承受的最大弯矩为: M2 = αs× b× ho2×××2××10-6; 结论:由于 ∑Mi =M1+M2= 82.862 > Mmax 所以第16天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。 模板支持可以拆除。 模板支撑专项施工方案 第一节 编制依据 《建筑结构荷载标准》GB50009-2001中国建筑工业出版社; 《混凝土结构设计标准》GB50010-2002中国建筑工业出版社; 《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社; 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社; 《钢结构设计标准》GB 50017-2003中国建筑工业出版社; 第二节 模板方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求,故在选择方案时,应充分考虑以下几点: 1、模板及其支架的结构设计,力求做到结构要安全可靠,造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。 4、结构选型时,力求做到受力明确,构造措施到位,升降搭拆方便,便于检查验收; 5、综合以上几点,模板及模板支架的搭设,还必须符合JCJ59-99检查标准要求,要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经验,决定采用以下1种模板及其支架方案: 木支撑模板。 第三节 材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计,在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下,尽可能提高外表光洁度,阴阳角模板统一整齐。 墙模板 分段一 采用18mm厚竹胶合板,木方和钢管作楞,配套穿墙螺栓M14使用。竖向内楞采用60×80 木方,水平外楞采用圆钢管48×。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓,。斜撑采用钢管+U型托。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓,内墙采用普通可回收螺栓。 第四节 模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前,要清除杂物,焊接或修整模板的定位预埋件,做好测量放线工作,抹好模板下的找平砂浆。 2、±0.000以下模板安装要求 〔1〕底板模板安装顺序及技术要点 垫层施工完毕后进行底板模板安装,底板侧模全部采用砖模,沿底板边线外延50mm砌筑240mm厚砖墙,高度二底板厚+450mm,在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙,砂浆采用1:3水泥砂浆,上面450nnn部分砌筑临时性保护墙,用混合砂浆砌筑,砖墙内侧抹20mm厚1:3水泥砂浆。 积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固,并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上,防止浇筑混凝土时模板上浮。 〔2〕墙体模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序 模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模 ②技术要点 安装墙模前,要对墙体接茬处凿毛,用空压机清除墙体内的杂物,做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆\"烂根\"现象,墙模安装前,在底板上根据放线尺寸贴海绵条,做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。 3、±以上模板安装要求 〔1〕墙体模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序 模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模 ②技术要点 筒体模板支模均为双面支模,采用对拉螺栓固定,螺栓孔采用锥形堵头防止漏浆。简体随层高变化墙厚变化,采用改变阴阳角模及B板(丁字板)尺寸调整配模。 4、模板组拼 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体,模板在现场拼装时,要控制好相邻 板面之间拼缝,两板接头处要加设卡子,以防漏浆,拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固,以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下: 1、两块模板之间拼缝 ≤1 2、相邻模板之间高低差 ≤1 3、模板平整度 ≤2 4、模板平面尺寸偏差 ±3 5、模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度〔≥〕,即用手按不松软、无痕迹,方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线,以便于墙模板的安装和校正。当墙混凝土浇筑完毕,模板拆除以后,开始引测楼层500mm 标高控制线,并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙上。 首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线,并以该控制线为起点,引出每道墙轴线,根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线,施工前三线必须到位,以便于模板的安装和校正。 6、模板的支设 模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物,并将施工缝外表浮浆剔除,用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。 第五节 模板拆除 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度,符合设计要求的百分率后,由技术人员发放拆模通知书后,方可拆模。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要到达如下要求。在拆除侧模时,混凝土强度要到达〔依据拆模试块强度而定〕,保证其外表及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模,其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反,先支的模板后拆,后支的先拆。 〔1〕墙模板拆除 墙模板在混凝土强度到达,能保证其外表及棱角不因拆除而损坏时方能拆除,模板拆 除顺序与安装模板顺序相反,先外墙后内墙,先拆外墙外侧模板,再拆除内侧模板,先模板后角模。拆墙模板时,首先拆下穿墙螺栓,再松开地脚螺栓,使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板,或用大锤砸模板,保证拆模时不晃动混凝土墙体,尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除,先松动四周固定用的角钢,再将各面模板轻轻振出拆除,严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板,以防止拆除时洞口的阳角被损坏,跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。 〔2〕 楼板模板拆除 楼板模板拆除时,先调节顶部支撑头,使其向下移动,到达模板与楼板别离的要求,保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板,其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 4、模板拆除吊至存放地点时,模板保持平放,然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理,以保证使用质量。 5、模板拆除后,及时进行板面清理,涂刷隔离剂,防止粘结灰浆。 第六节 模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求: 〔1〕技术性能必须符合相关质量标准〔通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验〕。 〔2〕外观质量检查标准〔通过观察检验〕 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于2 。每平方米污染面积不大于2 〔3〕规格尺寸标准 厚度检测方法:用钢卷尺在距板边20mm 处,长短边分别测3 点、1 点,取8 点平均值;各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法:用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点,取平均值。对角线差检测方法:用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法:用钢直尺量对角线长度,并用楔形塞尺〔或钢卷尺〕量钢直尺与板面间最大弦高,后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求 必须符合《混凝土结构工程施工及验收标准》〔GB 50204-2002〕及相关标准要求。即\"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性,能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载\"。 〔1〕主控项目 1〕安装现浇结构的上层模板及其支架时,下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力,或加设支架;上下层支架的立柱应对准,并铺设垫板。 检查数量:全数检查。 检验方法:对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2〕在涂刷模板隔离剂时,不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量:全数检查。 检验方法:观察。 〔2〕 一般项目 1〕模板安装应满足以下要求: 模板的接缝不应漏浆;在浇筑混凝土前,木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水;模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂;浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净; 检查数量:全数检查。 检验方法:观察。 2〕对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应按要求起拱。 检查数量:按标准要求的检验批〔在同一检验批内,对梁,应抽查构件数量的10%,且不应少于3 件;对板,应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3 间。〕检验方法:水准仪或拉线、钢尺检查。 3〕固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏,且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定; 检查数量:按标准要求的检验批(对梁、柱,应抽查构件数量的10%,且不应少于3 件; 对墙和板,应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间)。 检验方法:钢尺检查。 〔3〕现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量:按标准要求的检验批(对梁、柱,应抽查构件数量的10%,且不应少于3 件;对墙和板,应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1:〔检验方法:检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值。〕 〔4〕模板垂直度控制 1〕对模板垂直度严格控制,在模板安装就位前,必须对每一块模板线进行复测,无误后,方可模板安装。 2〕模板拼装配合,工长及质检员逐一检查模板垂直度,确保垂直度不超过3mm,平整度不超过2mm; 3〕模板就位前,检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 〔5〕顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点,测量抄出混凝土墙上的500线,根据层高2800mm及板厚,沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 〔6〕模板的变形控制 1〕墙模支设前,竖向梯子筋上,焊接顶模棍〔墙厚每边减少1mm〕。 2〕浇筑混凝土时,做分层尺竿,并配好照明,分层浇筑,层高控制在500以内,严防振捣不实或过振,使模板变形。 3〕门窗洞口处对称下混凝土; 4〕模板支立后,拉水平、竖向通线,保证混凝土浇筑时易观察模板变形,跑位; 5〕浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动; 6〕模板支立完毕后,禁止模板与脚手架拉结。 〔7〕模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时,用塑料密封条堵塞;钢模板如发生变形时,及时修整。 〔8〕窗洞口模板 在窗台模板下口中间留置2个排气孔,以防混凝土浇筑时产生窝气,造成混凝土浇筑不密实。 〔9〕清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口,清扫口50×100 洞,以便用空压机清扫模内的杂物,清理干净后,用木胶合板背订木方固定。 〔10〕跨度小于4m 不考虑,4~6m 的板起拱10mm;跨度大于6m 的板起拱15mm。 〔11〕与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合,合模通知书发放后方可合模。 〔12〕混凝土浇筑时,所有墙板全长、全高拉通线,边浇筑边校正墙板垂直度,每次 浇筑时,均派专人专职检查模板,发现问题及时解决。 〔13〕为提高模板周转、安装效率,事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号,以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 3、其他注意事项 在模板工程施工过程上中,严格按照模板工程质量控制程序施工,另外对于一些质量通病制定预防措施,防患于未然,以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度,操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 〔1〕胶合板选统一规格,面板平整光洁、防水性能好的。 〔2〕进场木方先压刨平直统一尺寸,并码放整齐,木方下口要垫平。 〔3〕模板配板后四边弹线刨平,以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 〔4〕墙模板安装基层找平,并粘贴海绵条,模板下端与事先做好的定位基准靠紧,以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆,在外墙继续安装模板前,要设置模板支撑垫带,并校正其平直。 〔5〕墙模板的对拉螺栓孔平直相对,穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管,塑料管长度比墙厚少2~3mm。 〔6〕门窗洞口模板制作尺寸要求准确,校正阳角方正后加固,固定,对角用木条拉上以防止变形。 〔7〕支柱所设的水平撑与剪刀撑,按构造与整体稳定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修 〔1〕木胶合板选择水性脱模剂,在安装前将脱膜剂刷上,防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂,机油:柴油=2:8。 〔2〕模板贮存时,其上要有遮蔽,其下垫有垫木。垫木间距要适当,防止模板变形或损伤。 〔3〕装卸模板时轻装轻卸,严禁抛掷,并防止碰撞,损坏模板。周转模板分类清理、堆放。 〔4〕拆下的模板,如发现翘曲,变形,及时进行修理。破损的板面及时进行修补。 第七节 安全、环保文明施工措施 〔1〕拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 〔2〕支模前必须搭好相关脚手架〔见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等〕。 〔3〕在拆墙模前不准将脚手架拆除,用塔吊拆时与起重工配合;拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道,将非安全通道用钢管、安全网封闭,挂\"禁止通行\"安全标志,操作人员不得在此区域,必须在铺好跳板的操作架上操作。 〔4〕浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模,随时检查支撑是否变形、松动,并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动,发现问题及时组织处理。 〔5〕木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱,一次线不得超过3m,外壳接保护零线,且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器,锯片不得有裂纹〔使用前检查,使用中随时检查〕;且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用;使用木工机械严禁戴手套;长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯;两人操作时相互配合,不得硬拉硬拽;机械停用时断电加锁。 〔6〕用塔吊吊运模板时,必须由起重工指挥,严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉,防止模板旋转不善撞伤人;垂直吊运必须采取两个以上的吊点,且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 〔7〕钢模板堆放时,使模板向下倾斜30°,不得将模板堆放在施工层上,防止模板在风荷载下倾覆。 〔8〕大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护,阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后,要采取防止触电保护措施,将大模板加以串联,并同避雷网接通,防止漏电伤人。 〔9〕在电梯间进行模板施工作业时,必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响,又受浇筑速度影响,因此当夏季施工温度较高时,可适当增大混凝土浇筑速度,秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时,混凝土浇筑速度不大于2m3/h。 〔10〕环保与文明施工 夜间22:00~6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清 理,并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要到达整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。 因篇幅问题不能全部显示,请点此查看更多更全内容