汽车吊地下车库顶板作业回顶方案

一、情况介绍：

湖山别院主体结构已施工完成，现准备拆除主体施工的垂直运输机械-塔吊，拟采用QY25吨汽车吊进行拆除，因塔吊安装在地库位置，汽车吊进行拆除吊装必须进入地库顶板作业，为此需要对地库顶板的承载力进行验算。 二、验算依据

本验算依据吊车在施工阶段的实际载荷和行走路线对地库顶板进行分析。依据的相关规范如下所示。

1) 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 2) 钢结构设计规范 GB50017-2003 3) 混凝土结构设计规范 GB50010-2010 4) 本工程地下车库施工图 5）相关参数

25t汽车吊参数：左右汽车轮距为2410mm，汽车吊车行驶状态总重约26.4t，车长宽12.38m×2.5m。第1~3轴中相邻轴间距分别为2950mm、1875mm、1350mm、1400mm；第1轴自重为6. 53t（F1=65.3kN），第2~3轴自重为9.935t（F2=99.35kN）。 三、行走时承载力验算

汽车吊自消防车道进入地库，就近停靠于塔吊位置，汽车吊行走时，主梁间的轴距4800mm、主次梁间的轴距2400mm，计算时视为两侧轮压荷载作用于地库顶板上。

根据《建筑结构荷载规范》附录B.0.5，计算汽车荷载有效分布宽度。已知汽车轨距e=2500mm；单侧车轮宽取为btx=50mm，作用面积长取为bty=500mm；

单个车轮作用面积长宽计算值分别为：bcxbtxh50160210mm；

bcybtyh500160660mm；

则行走时车轮下作用面为2400x2340mm2，为安全起见按2000x2000mm2考

F虑，一侧轮胎下方板带受力为：250.0kN。

2 查结构设计图纸，顶板消防车道承载力为35KN/m2，2m×2m计算范围内承受的荷载为140KN大于轮胎下方板带受力50KN。

消防车道承载力满足汽车吊行驶状态承载力要求

为保证安全，汽车吊行走路线下搭设满堂脚手架支撑的办法，脚手架水平横距、纵距lalb1000mm，步距为h=1200mm（扫地杆距地面不大于200mm，最上层水平杆距梁顶不大于200mm）。

计算时采用吊车荷载全部传至脚手架，混凝土结构仅承担结构自重。

2m×2m计算范围内有间距1000mm的脚手架支撑根数应不少于3×3=9根， 底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：

∑NQk=3×12=3kN；

不组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值为： N=1.2 F2/9)+1.4∑NQk=1.2×99.35/9+1.4×3=17.4kN； 底部立杆计算长度、长细比、稳定系数：

l0=h=1200mm；λ= l0/i=1200/16.0=75 查《》附录C中表C：φ=0.813； ⑵立杆稳定性验算 不组合风荷载时：

N/(φA)= 17.4×103/(0.813×371)=58N/mm2＜f=205 N/mm2，满足设计要求。

四、工作时承载力验算

取平时正常工作的荷载：吊装时承受25t汽车吊自重（G1=26.4t）及所吊构件重量，此处按最重构件考虑（G2=2.5t）。

此工况下，汽车吊每个支腿平均受力为：

F1m= 1.4×（G1+ G2）/4=（26.4+2.5）×10000/4=101.15kN 取拆卸时最不利工况荷载，单个支腿最大承受重量： G1=汽车吊自重*0.75=26.4*0.75=19.8 t 所吊构件重量，最重构件考虑（G2=2.5t）。 此工况下，汽车吊单个支腿最大受力：

F1m= 1×（G1+ G2）=（19.8+2.5）×10000=223.0kN

支腿下设置有枕木2m×2m，板跨4m×4m范围内近似简化为均布荷载：

F1m/A=223/（4m×4m）=13.94kN/m2

根据地下室楼板结构设计说明,允许荷载为20kN/m2＞13.94kN/m2。 故地库顶板承载力满足汽车吊作业状态承载力要求

为保证安全，汽车吊支腿下设置满堂脚手架支撑的办法，脚手架水平横距、纵距lalb1000mm，步距为h=1200mm（扫地杆距地面不大于200mm，最上层水平杆距梁顶不大于200mm）。

搭设范围要求：脚手架搭设范围不小于3m×3m，架管数不少于(3/1+1)2=16根，计算时按2m×2m范围内脚手架有效承载计！由于本次计算的加固脚手架顶部通过顶托与混凝土梁底面相连，仅验算脚手架立杆稳定性及承载力。

⑴荷载计算（标准值）

底部立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力： NG1k=gk1×10m=0.038×10=0.38 kN；

2m×2m计算范围内（实有范围3m×3m），间距1000mm的脚手架支撑根数应不少于3×3=9根，底部立杆承受的构配件及混凝土梁自重标准值产生的轴向力为：

NG2k=243/（3×3）=26kN；

底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力： ∑NQk=3×12=3kN；

不组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值为：

N=1.2(NG1k+ NG2k)+1.4∑NQk=1.2×(0.38+26)+1.4×3=35.9kN；

底部立杆计算长度、长细比、稳定系数： l0=h=1200mm；λ= l0/i=1200/16.0=75 查《》附录C中表C：φ=0.813； ⑵立杆稳定性验算 不组合风荷载时：

N/(φA)= 35.9×103/(0.813×371)=119N/mm2＜f=205 N/mm2，满足设计要求。

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湖山别院项目部