表 施工组织设计（方案）报审表
工程项目名称：新建济南至青岛高速铁路工程 施工合同段：JQGTSG-9编号： 致 北京中铁诚业工程建设监理有限公司济青高铁监理站： 我单位根据承包合同的约定已编制完成北胶新河特大桥跨同大街（32+48+32）m连续梁180号墩挂篮预压试验成果报告，并经我单位技术负责人审查批准，请予以审查。 附：北胶新河特大桥跨同大街（32+48+32）m连续梁180号墩挂篮预压试验成果报告 施工单位（章）： 项目负责人： 日 期： 年 月 日 专业监理工程师意见： 专业监理工程师： 日 期： 年 月 日 项目监理机构意见： 项目监理机构（章）： 总监理工程师： 日 期： 年 月 日 新建济南至青岛高速铁路JQGTSG-9标段
北胶新河特大桥跨同大街 （32+48+32）m连续梁
180号主墩挂篮预压试验成果报告
编制： 复核： 审批：
中铁一局集团有限公司济青高铁项目部
二○一六年七月二十五日
目 录
1 挂篮预压的目的及意义 ........................... 错误!未定义书签。 2 挂篮预压的组织实施 ............................. 错误!未定义书签。
总体方案..................................... 错误!未定义书签。 预压实施情况................................. 错误!未定义书签。
3 试验数据收集 ................................... 错误!未定义书签。 4 数据分析 ...................................... 错误!未定义书签。
主桁架变形分析............................... 错误!未定义书签。 180小里程挂篮预压数据分析 ................... 错误!未定义书签。 180大里程侧挂蓝预压数据分析 ................. 错误!未定义书签。 吊带及横梁弹性变化分析....................... 错误!未定义书签。
5 结论 .......................................... 错误!未定义书签。 6 过程照片 ...................................... 错误!未定义书签。
北胶新河特大桥跨同大街32+48+32m连续梁
180号墩挂篮预压试验成果报告
1 挂篮预压的目的及意义
为了检验挂篮使用的安全性、检测并获取挂篮的弹性变形量、消除其非弹性变形等，为挂篮的后续使用提供可靠的技术参数和安全保障措施，也为线型监控单位提供的计算依据。
2 挂篮预压的组织实施
2.1 总体方案
北胶新河特大桥跨同大街连续梁施工采用菱形挂篮施工，挂篮分左、右两幅共计四对（8套），每个主墩上各一对，根据本项目的实际情况，结合相关项目的参考资料，对于此挂篮进行了加载实验，本次挂篮加载试验，于180#墩现场进行。先在地面按4米间距，铺设导梁，由工字钢和钢板进行大致调平，再将挂篮的两片主桁架在导梁上拼装完成后,镜像摆放，各采用4根Ф32精轧螺纹钢锚固后锚、前锚，在前支点处安装350T千斤顶，通过液压千斤顶逐级进行加载试压测挂篮变形和强度。
在地面将两前后横梁平摆，采用精轧螺纹钢连接吊带，中间安放30T千斤顶，通过千斤顶逐级加载，模拟吊带受力情况，检查吊带、销轴、精轧螺纹钢连接情况及受力后的弹性变形，以修证挂篮主桁架的弹性变形情况。通过两者组合，基本能够模拟出挂篮整体受力情况下各荷载的变形情况。
2.2 预压实施情况
挂篮预压在180号主墩附近场进行。自2016年7月22日开始，当天完成加载，第二天完成卸载。
挂篮压载采用千斤顶压载，压载的重量为计算前上横梁传递至前支点的最大反力，具体数值来历见《北胶新河特大桥跨同大街32+48+32m连续梁施工挂篮地面拼接预压方案》。
压载时按最大节段混凝土重量的倍考虑。压载分为四级，第一级，达到压载重量的20%，保持荷载个小时。第二级，达到压载重量的48%，保持荷载个小时。第三级，达到压载重量的100%，保持荷载个小时。第四级，达到压载重量的120%，保持荷载个小时。保持荷载2小个小时以上后卸载。卸载按上述五级分别进行。
由于试验过程有大吨位千斤顶，操过工人必须保证安全，试验位置不得位于精轧螺纹钢端头、侧面和千斤顶附近，防止压载过程中精轧螺纹钢脱扣伤及人员。加载后必须有一定的持荷时间，并在确认安全的状况下方可进行量测作业。
试验由项目分部金露负责技术指导，技术主管孟永涛负责技术和安全交底，技术员刘园监控记录，安全员刘子聪负责安全过程盯控、领工员廖孝武负责现场组织，监理工程师梁峻玮全程旁站，由专业司油泵操作工人2人，辅助操作工人2人。
本次荷载试验，经过项部经理部精心组织，按照《北胶新河特大桥跨同大街32+48+32m连续梁施工挂篮地面拼接预压方案》进行，取得了成功。经过试压，不但消除了菱形挂篮主桁架自身的非弹性变形，
取得了挂篮的弹性变形值，也取得了吊带的弹性变形，为主梁进入正常循环悬臂浇筑施工提供参考数据。
3 试验数据收集
主桁架试验测点选择在两菱形架A（后锚点）、B（前支点）、C（前吊点）、D（前支点立柱）四个节点间的长度变化。吊带预压试验测点选择两吊带（H1、H2）及横梁预压范围中部间距（H3）。测量仪器用钢尺。试验共作三次。两主菱形架同时进行，吊带预压在两主桁架预压完成持荷阶段进行。每次均分级完成，在荷载加载至10时，收集测点的相对位移，作为初始值，当每级荷载加载30分钟后进行测量，荷载卸载后同样进行测量。每次测量分三次，取平均值。
DCAABB
H1DC
H3H2图 3-1菱形架预压示意图
图 3-2吊带预压示意图
试验数据收集如下：
表 3-1挂篮预压记录表（小里程侧）
180-0#块挂篮预压加载测量记录表
A-A 加载阶段 Ha(mm) 加载前 加载25% 加载48% 加载100% 加载120% 弹性变形 非弹性变形 2346 2351 2353 2354 2352 6 0 B-B Hb(mm) 475 476 484 488 488 13 0 C-C Hc(mm) 8268 8272 8275 8275 8275 7 0 D-D 备注 Hd(mm) 8335 8338 8342 8352 8348 13 0 180-0#块挂篮预压卸载测量记录表 A-A 加载阶段 Ha(mm) 加载前 加载25% 加载48% 加载100% 加载120% 2346 2348 2348 2351 2351 Hb(mm) 475 480 483 487 487 Hc(mm) 8268 8274 8273 8276 8274 Hd(mm) 8335 8339 8342 8346 8347 B-B C-C D-D 备注 表 3-2挂篮预压记录表（大里程侧）
180-0#块挂篮预压卸载测量记录表 A-A 加载阶段 Ha(mm) 加载前 加载25% 加载48% 加载100% 加载120% 弹性变形 非弹性变形
2420 2423 2424 2428 2429 5 4
B-B Hb(mm) 460 466 471 483 487 21 6
C-C Hc(mm) 8175 8175 8178 8182 8183 9 -1
D-D Hd(mm) 8308 8315 8321 8330 8335 21 6
备注
180-0#块挂篮预加卸载测量记录表
加载阶段 加载前 加载25% 加载48% 加载100% 加载120% A-A Ha(mm) 2424 2426 2426 2427 2428 B-B Hb(mm) 466 477 482 486 487 C-C Hc(mm) 8174 8178 8184 8181 8181 D-D Hd(mm) 8314 8324 8326 8331 8333 备注 表 3-3吊带预压记录表
180-0#块挂篮吊带预压加载测量记录表 H1 加载阶段 Ha(mm) 加载前 加载25% 加载48% 加载100% 加载120%
854 854 854 855 856 Hb(mm) 839 841 846 847 848 Hc(mm) 845 846 848 850 853 备注 H2 H3 备注
180-0#块挂篮吊带预压卸载测量记录表
H2 (mm) 838 842 845 847 849 -838 849 H3 (mm) 845 848 849 851 853 -845 853 H1 加载阶段 (mm) 加载前 加载25% 加载48% 加载100% 加载120% 非弹性 弹性 853 854 854 856 857 -853 857 4 数据分析
4.1 主桁架变形分析
试验时，测量的值C-C为两片桁架的变形值，单片桁架的变形值为总变形值的一半。计算时按1半计算累计变形，在预压时，C点的变形量包括了A点变形对C点的影响值，计算挂篮主桁架的变形时，
要将此影响值剔除。预压时已按设计安装精轧螺纹钢，其弹性变形已包含精轧螺纹钢弹性变形。
4.2 180小里程挂篮预压数据分析
由测量数据可以看出
非弹性变形：非弹性变形均为0。
弹性变形：A点5mm，B点12mm， C点6mm，D点12mm，
表 4-1加载过程中各点累积变形情况
B点力 C点力 模拟加A+ 载吨位 0 4 3 B+ 0 C+ 0 2 D+ 0 C+A*
图 4-1C点加载时变形数据分析
图 4-2C点卸载时弹性变形数据分析
考虑A点变形对C点的影响，弹性变形曲线。
图 4-3加载时C点弹性变形曲线
图 4-4卸载时C点变形曲线
由以上分析可知，小里程侧挂蓝主桁架变形数据可根据卸载时线性方程Y=+以确定各节段弹性变形值。X为节段混凝土重量，单位为T。
4.3 180大里程侧挂蓝预压数据分析
由测量数据可以看出：
非弹性变形：非弹性变形分别为4，6、-1、6。有负数为测量误差。弹性变形：A点4mm，B点21mm，C点7mm，D点19mm。
表 4-2加载过程中各点累积变形情况
B点力 C点力 模拟加载吨位 A+ 2 4 0 C+ 0 0 C+A* 4
图 4-5C点加载曲线
图 4-6C点卸载曲线
考虑A点变形对C点的影响，弹性变形曲线。
图 4-7加载时C点弹性变形曲线
图 4-8卸载时C点弹性变形曲线
由以上分析可知，小里程侧挂蓝主桁架变形数据可根据卸载时线性方程Y=+以确定各节段弹性变形值。X为节段混凝土重量，单位为T。
4.4 吊带及横梁弹性变化分析
由以上试验数据，吊带的非弹性变化量为1mm，弹性变形量分别为3mm，10mm。横梁非弹性变化为0mm，弹性变化为8mm。
表 4-3吊带及横梁加载过程中各点累积变形情况
应力 模拟加载吨位 吊带1 0 0 0 2 3 吊带2 平均 横梁 0 3 3 5 4 6 8 0 3 6 8 10
考虑现场安装精度及测量精度影响，两吊带取平均值分析。
由此可知，吊带的弹性变形值在实际应用中按Y=+计算采用。
图 4-9横梁应力变化曲线
5 结论
在挂篮底模，采用吊带安装部位时，应考虑吊带弹性变形量。 小里程侧挂篮弹性变形按式Y=+确定各节段弹性变形值。底模部位采用吊带连接的，还应考虑吊带弹性变形及横梁的弹性变形，其中吊带按式Y=+增加吊带弹性变形值，横梁按式Y=+。
大里程侧挂篮弹性变形按式Y=+确定各节段弹性变形值。底模部位采用吊带连接的，应考虑吊带弹性变形及横梁的弹性变形，其中吊带按式Y=+增加吊带弹性变形值，横梁按式Y=+
式中Y为弹性变形值，单位为mm，X为节段混凝土重量，单位为T。
6 过程照片
180号墩挂篮预压现场照片
7 成果附表
各节段立模标高弹性变形量控制成果表 节段名称 1号节段 2号节段 3号节段 4号节段 5号节段 节段重量t 小里程菱形架弹性变形7 6 7 7 7 mm 吊带弹性变5 5 5 5 5 形mm 横梁弹性变6 6 7 6 6 形mm 大里程菱形架弹性变形6 6 6 6 6 mm 小里程底模标高弹性变形量mm 18 18 19 18 18 大里程底模标高弹性变形量mm 17 17 18 17 17 6号合拢段 4 3 3 4 10 10
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