长沙运达综合体幕墙工程 瑞吉酒店雨篷计算
运达中央广场瑞吉南面雨篷系统计算书
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中国建筑装饰集团有限公司
二零一四年九月
长沙运达综合体幕墙工程
瑞吉酒店雨篷计算
目 录
瑞吉酒店雨篷系 统计算 ............................................................................................................................................................................ 1
§1、雨篷面荷载确定 [标高：4.5m] ................................................................................................................ 1
§2、雨篷 8+1.52PVB+8mm 夹胶玻璃面板计算 ................................................................... 4
§3、雨篷支撑钢架结构计算 .......................................................................................................................................... 7
§4、雨篷支撑钢架结构固定钢梁计算 ................................................................................................... 15
§5、雨篷支撑钢架结构固定钢梁焊缝强度计算 .................................................................. 19
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瑞吉酒店雨篷计算
瑞吉酒店雨篷系 统计算
§1、雨篷面荷载确定 [标高：4.5m]
雨篷系统分析包括 8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃和 3mm 厚铝单板作饰面材料，
为保守计算， 按玻璃和铝单板自重平均值取，
该部位最大计算标高 5.0m，玻璃区域
单位面积自重为 0.250kN/m 2（该值包括 8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃、 3mm 铝单 板、辅助型材及其它连
接附件，即在 8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃的单位面积
自重的基础上考虑 1.2 倍的系数，但不包括支撑钢结构本身的自重，支撑钢结构本身的自重 0.30 N/m 2）。
1.1、风荷载计算
根据《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012，，对于粗糙度为 B 类的地区，该处的风压高度变化系数为 μz=1.0，阵风风压系数 βgz=1.7。
（ 1）、负风压风荷载体型系数取 -1.3 时的风荷载（用于顶部面板，为保守计算
现取值 -1.3）：
根据载荷确定的有关公式可得：
wk βgzμzμsw0
= -1.70 × 1.0 × 1.3 × 0.35 = -0.774(kN/m 2 )
w =-1.4 × 0.774=-1.083(kN/m 2)
（ 2）、正风压风荷载体型系数取 +1.3 时的风荷载（作用于顶部面板，由于雨棚
属于悬挑结构，为保守计算现取值 +1.3）：
wk
βgzμzμs w0
=1.70 × 1.0 × 1.3 × 0.35
1
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=0.774(kN/m 2)
w =1.4 × 0.774=1.083(kN/m)
2
1.2、雪荷载计算
根据现行《建筑结构荷载规范》
GB50009- 2012 和《长沙地方规范》取值：
1.4。
0.7 kN/m 2。（用于雨篷顶面板的水平顶面） ，为保守计算积雪系数取
2
s μ s × k r 0 =1.4 0.70=0.98(kN/m)
1.3、活荷载确定
根据《建筑结构荷载规范 -2012》，活荷载按 0.5kN/m 2 考虑（用于雨篷顶施工、检修），其值和雪荷载进行比较取大值。
1.4、自重确定
雨篷玻璃区域，考虑辅助型材及其它连接附件附件等因素，单位面积自重按 0.492kN/m 2 计（不包括钢架自重） ，雨篷钢架体型自重，因为 能自动计入，进行组合时不再考虑。
SAP2000 计算分析时
1.5、地震作用
垂直于幕墙平面水平分布地震作用力标准值可按下式计算：
qβα
EkEm ax qGk
式中
qEk— 垂直于幕墙平面水平分布地震作用力标准值 βE—动力放大系数，可取5.0；
αmax— 水平地震影响系数最大，设防烈度
(kN/m 2) ；
6 度取 0.04；
(kN/m 2)。
qGk— 幕墙构件单位面积的重力荷载标准值
根据规范要求，地震载荷的分项系数取
γE=1.3，即地震作用的设计值为：
qE γE q Ek 1 .3qEk
根据载荷确定的有关公式可得：
qEk=5.0 × 0.04 × 0.25
2
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=0.05(kN/m 2)
qE =1.3 × 0.05=0.065(kN/m)
2
1.6、作用于雨篷顶面板上荷载效应组合
根据规范，幕墙构件按承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下 式规定（负风压不考虑雪荷载或活荷载作用） ：
Sk Gk 1.0wk 0.7Sk / 0.7Qk
S 1.2Gk 1.4wk 0.7 1.3Sk / 0.7 1.4Qk 0.5qE
式中： Sw — 作用效应组合的标准值
(kN/m 2 )；
S—作用效应组合的设计值
(kN/m 2)。
从而，垂直作用于玻璃幕墙表面上的载荷标准值和设计值为
（ 1）负风压作用时采光顶玻璃面板上各种荷载效应的组合为：
标准值： SK WK 设计值： S
GbK
Ggk 0.774 0.25 0.30
1.083 0.25 0.30
0.224(kN/m 2) （方向向上） 0.553(kN/m 2)
（方向向上）
：
W Gb Gg
（ 2）正风压作用时雨篷面板上各种荷载效应的组合为（不包括面板自重）
标准值： Sk
Gk 1.0 wk 0.7Sk / 0.7 Qk
0.25 1.0 0.774 0.7 0.98 1.71(kN/m 2)
（方向向下）
设计值 S 1.2Gk 1.4wk 0.7 1.3Sk / 0.7 1.4 Qk 0.5qE
1.2 0.25 1.0 1.083 0.7 1.3 0.98 2.31 (kN/m 2)
0.5 0.065
（方向向下）
由此可见负风压影响较小，由于正风压较大，对于玻璃面板、钢梁等支撑系统 主要考虑正风压影响（注意：以上荷载不包括钢架自重， 入）。
SAP2000 计算时自动计
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§2、雨篷 8+1.52PVB+8mm 夹胶玻璃面板计算
综合考虑雨篷顶
8+1.52PVB+8mm 夹胶玻璃面板所处位置的标高、玻璃的分格尺
寸、玻璃品种、玻璃厚度和连接型式等因素，以下的几种情况最为不利，须对玻璃面板 的强度和刚度进行校核。
图 1 雨篷示意图
2.1、夹层玻璃内、外片强度校核
[玻璃按四边简支 ]
该处夹层玻璃内、外片的最大弯曲应力可依据如下的公式计算：
1
2
6mSa2
1
t1
2f g
Sa1
4
1.4Et14
S
S
1
2
S t13 t13 t23
式中： σ—夹层玻璃内、外片的最大弯曲应力
(N/mm 2)；
m — 弯矩系数；
S— 载荷设计值 (N/mm 2)；
S1— 分配到夹层玻璃外片的载荷设计值
(N/mm 2) ；
4
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a—玻璃短边支撑点之间距离 (mm)；
E — 玻璃的弹性模量 (N/mm 2)；
t1— 夹层中空玻璃外片的厚度 (mm) ；
t2—夹层玻璃内片的厚度 (mm) ； θ— 参数；
η—夹层玻璃外片的应力折减系数；
fg— 夹层玻璃外片的大面强度设计值
(N/mm 2) 。
由 Lx=500mm，Ly=1500mm，Lx/L y=0.33，可查得：弯矩系数 m=0.1180，挠度系数 μ=0.01223。
SS
S
1
2
3
t13 83 3 2.31
3
3
t1
t 2 8
8
=1.155(kN/m 2)
Sa1 4 0.00155 5004
。由1.4Et=0.23，可查得：应力折减系数η=1.0
4
1.4 72000 84
1
2则：6mSb10
6 0.1180 0.00155 5002
12
1.0
t12
82
=4.29(N/mm 2)
可见， σ≤fg=84(N/mm 2)，所选夹层玻璃外片的强度满足设计要求。
2.2、玻璃刚度校核 [ 玻璃按四边简支
]
该处玻璃的最大挠度可依据如下的公式计算：
d Sk b04 f
d f ,lim
D
DEte3
12(1 ν2 )
t e
0.95 3 t 13 t 23
5
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Ska04 Ete4
式中： df— 在载荷标准值作用下玻璃的最大挠度
(mm) ；
μ— 挠度系数；
Sk — 载荷标准值 (N/mm 2) ；
2
E — 玻璃的弹性模量 (N/mm )； te— 玻璃的等效厚度 (mm) ； t1 —玻璃外片的厚度 (mm) ；
t2— 玻璃内片的厚度 (mm) ；
υ—玻璃的泊松比； θ— 参数；
η— 玻璃的挠度折减系数；
df,lim — 玻璃的最大许可挠度 (mm) 。
由 Lx=500mm，Ly=1500mm，Lx/Ly=0.33，可查得：弯矩系数 m=0.1180，挠度系数 μ=0.01223。
te
3
t13
t23 3 83 83 10.08 (mm)
Sa 4
由1
0.00171 5004
Ete4
72000 8
4
=0.36，可查得：挠度折减系数 η=1.0。
Ete3
D72000 10.083
12(1
2 )
12 (1 0.22 )
=6401203(N.mm)
6
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则： d f
Skb04 D
0.01223 0.00171 500
f
4
1.0
l,lim
6401203
=0.204(mm)
≈ 1/2451 ≤ ，1/60即
由于： df
/a=0.204/500 d =0.204(mm) ≤d =8.33(mm) 。
可见，所选玻璃面板的刚度满足设计要求。
§3、雨篷支撑钢架结构计算
综合考虑采雨篷所处位置的标高、支撑钢结构的构造形式和结构尺寸及所用钢材
等因素，以下的几种情况最为不利，须对雨篷支撑钢结构的强度、刚度、稳定性及相关
连接等进行校核，雨篷支撑钢结构有限元分析模型图如图
2、 3 所示。
图 2 雨篷支撑钢结构有限元分析模型图（钢结构骨架）
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图 3 雨篷加载模型图（包含饰面材料的模型图）
雨篷支撑结构所用的材料：
（ 1） 250*200*10 纵向主龙骨 （ 2） 120*80*6 桁架龙骨 （ 3）方钢 80*40*4 横向次龙骨
3.1、雨篷支撑钢架结构 SAP2000 有限元分析
雨篷支撑钢结构采用
SAP2000 有限元结构分析设计软件计算，
该软件是由美
国 Computers and Structures, Inc. 开发的最新一代结构分析与设计软件，是目前国际上在混凝土、 金属结构等结构物的分析与设计领域得到广泛应用的最优秀软件之一。
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图 4 雨篷支撑结构
M3 -3、 M2 -2 弯矩图
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图 5 雨篷支撑结构支反力图
图 6
雨篷支撑结构挠度图
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表 1 支座力计算数据输出
TABLE:
OutputCase
Text DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD
CaseType
Text LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic
F1 N
Joint Reactions F2 N
F3 N
M1 N-mm -46549594 -41935373 -40948854 -40793759 -40771186 -40793759 -40948854 -41935373 -46549594
Joint Text 25 36 48 62 76 90 104 118
M2 N-mm 1236403 530349 176051 67303
0 -67303 -176051 -530349 -1236403
M3 N-mm -278089 -189698 -122888 -58835
0 58835 122888 189698 278089
-206 -66 17148 -128 141 15490 -105 -17 14979 -54 0
-38 14934 -40 14928 -38 14934 -17 14979 141 15490 -66 17148
54 105 128 206
132
3.2、雨篷支撑钢架结构强度校核
(1)、 250*200*10 纵向主龙骨最大应力计算值
65.42(N/ mm2 )＜215(N/ mm2 )
可见其强度强度满足设计要求。
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（ 2） 120*80*6 桁架龙骨最大应力计算值
80.19(N/ mm2 )＜215(N/ mm2 )
可见其强度强度满足设计要求。
（ 3）方钢 80*40*4 横向次龙骨最大应力计算值
5.18(N/ mm 2 )＜215(N/ mm 2 )
可见其强度强度满足设计要求。
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3.3、雨篷支撑钢结构刚度校核
雨篷支撑钢结构上端悬挑处的最大挠度
(该最大挠度处的跨度为
1500 mm) ，由SAP2000 分析知：
d f 17.79 7.3 10.49(mm)
雨篷支撑钢结构的相对挠度：
df /L=10.49/（ 2× 1500）=1/286 ≤ 1/250根(据《玻璃幕墙规范》对悬挑挠度限值的控制 )。
可见，雨篷支撑钢结构的刚度满足设计要求。
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3.4 雨篷支撑钢结构稳定性分析
雨篷支撑结构的稳定性采用
SAP2000 进行计算，其计算结果均小于
1.0（结
构如下图所示），可见其稳定性是满足要求的！
图 8 雨篷支撑结构稳定性计算结果
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§4、雨篷支撑钢架结构固定钢梁计算
雨篷钢架固定钢梁采用
400*400*12 的钢管焊接在两侧的柱子上，由于雨篷钢架固
定在其上面，将会对其产生较大的扭矩，因此须对钢梁强度、抗扭及扭矩对焊缝产生的 剪力进行计算校核。
图 9
雨篷支撑结构固定钢梁位置图
为保守计算，雨篷钢架对钢梁作用点的作用力将区前面计算的最大节点力，取值
如下：
竖向荷载（剪力） ： V Fz 17.15(kN)
弯矩： M
46.55(kN.m)
4.1、雨篷支撑钢架结构 SAP2000 有限元分析
钢梁模型及计算结果如下所示：
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图 10
雨篷支撑结构固定钢梁模型及加载图
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图 11
雨篷支撑结构固定钢梁弯矩及扭矩图
图 12
雨篷支撑结构固定钢梁挠度图
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表 2
钢梁支反力计算输出
TABLE: Joint Reactions
OutputCase
Text DEAD DEAD
CaseType
Text LinStatic LinStatic
F1 N 0 0
F2 N 0 0
F3 N 49016 33093
Joint Text 1
M1 N-mm -111236364 -74963636
M2 N-mm -64587790 54735235
M3 N-mm 0 0
2
4.2、雨篷支撑钢架结构钢梁强度计算
27.36(N/ mm2 )＜215(N/ mm2 )
可见其强度强度满足设计要求。
图 13
雨篷支撑结构固定钢梁应力计算结果
4.3、雨篷支撑钢架结构钢梁挠度计算
钢梁最大挠度 ( 该最大挠度处的跨度为
7700 mm) ，由 SAP2000 分析知：
d f 1.27(mm)
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雨篷支撑钢结构的相对挠度：
df /L=1.27/7700=1/6063 ≤ 1/300根据(《钢结构规范》对钢梁挠度限值的控制
)。
可见，雨篷支撑钢结构的刚度满足设计要求。
图 14
雨篷支撑结构固定钢梁挠度图
§5、雨篷支撑钢架结构固定钢梁焊缝强度计算
角焊缝最小焊角尺寸
hf =10mm。钢转接件与上侧预埋件锚板角焊缝有效截面如图
6-9 所示。转角处必须连续施焊，不得中断。
图 15
雨篷支撑结构固定钢梁焊缝截面图及截面参数
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a、角焊缝有效截面的几何特性
由于角焊缝最小焊角尺寸
hf =10mm，有效焊缝取 he =0.7 hf 的直线段组成， 。
：
2
角焊缝的有效截面面积
Aw 11396 （ mm）
角焊缝的有效截面面积 ：
）
（mm
2
A W
b、角焊缝应力校核
414 414 171396 1520366 （ mm3）
角焊缝形心的水平轴轴的抵抗矩（由
HWKSOFT 软件自动获得） ：
竖向荷载： Fv
49.016(kN)
扭矩： Tx 弯矩： M y
111.24(kN.m) 64.59(kN.m)
根据材料力学提供的闭口薄壁杆件自由扭转的剪应力计算方法， 用下产生的最大剪应力为：
焊缝在扭矩作
T 2qA ; q
1
TX 2tA
2tA
111240000 2 7
171396
t ；
T
2
2
46.36 (N/mm) <160 ×0.9=144 (N/mm )
式中 :
T q t
扭矩， N.mm ；
剪流 ,N/mm ；
闭口薄壁型材厚度， mm;
14137mm 2;
A 闭口截面壁厚中心线所包围的总面积，
f
1
Fv Aw
46.36
49016 11396
50.66 (N/mm)
2
2
f
M y W 42.48 1.22
2
64590000 1520366
42.48 (N/mm)
2
2 f
f
f
50.66
2
61.47 160 0.9 144 (N/mm )
2
20
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可见，该处角焊缝的强度满足设计要求。
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