钢铁行业烧结烟气脱硫装置的防腐蚀材举选择探讨

图　ｃｅ　ｇｅ　囊羹蘩囊篓囊穗囊錾　攀　鞭　囊　簸熬舞囊　赣黪　躐　灏鼙　熬磐　钢铁行业烧结烟气脱硫装置的防腐蚀材料　选择探讨　曾邵摘王天堂陆士平　（上海富晨化工有限公司，上海２００２３５）　要：根据我国钢铁行业烧结烟气的特点，对湿法脱硫装置防腐蚀衬里技术及衬里结构优　化进行了分析，结合多项工程的实践经验，提出了适合烧结烟气脱硫装置防腐蚀的初步设计方　案，供同行参考。　关键词：烧结烟气湿法脱硫防腐蚀鳞片衬里衬里结构设计　中图分类号：Ｘ７０１．３　文献标识码：Ａ　文章编号：１　００８－７８１　８（２０１　２）０６—００２０—０７　Ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ．－Ｒｅｓｉｓｔａｎｔ　Ｍａｔｅｒｉａｌ　ｆｏｒ　Ｓｉｎｔｅｒｉｎｇ　Ｗａｓｔｅ　Ｆｌｕｅ　Ｇａｓ　Ｄｅｓｕｌｐｈｕｒｉｚａｔｉｏｎ　Ｄｅｖｉｃｅ　ａｎｄ　Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎ　ｏｆ　Ｉｔｓ　Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　Ｄｅｓｉｇｎ　ＺＥＮＧ　Ｓｈａｏ，ＷＡＮＧ　Ｔｉａｎ－ｔａｎｇ。ＬＵ　Ｓｈｉ・ｐｉｎｇ　（Ｓｈａｎｇｈａｉ　Ｆｕｃｈｅｎ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｃｏ．，Ｌｔｄ，Ｓｈａｎｇｈａｉ　２００２３５，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ　ｏｆ　ｓｉｎｔｅｒｉｎｇ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ　ｉｎ　ｄｏｍｅｓｔｉｃ　ｉｒｏｎ　ａｎｄ　ｓｔｅｅｌ　ｉｎｄｕｓｔｒｙ，　ｔｈｅ　ａｎｔｉ－ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　ｌｉｎｉｎｇ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ａｎｄ　ｉｔｓ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｏｐｔｉｍｚａｔｉｏｎ　ｆｏｒ　ｏｆ　ｗｅｔ　ｔｙｐｅ　ＦＧＤ（ｆｌｕｅ　ｇａｓ　ｄｅｓｕｌｆｕｒｉｚａｔｉｏｎ）ｄｅｖｉｃｅ　ｗｅｒｅ　ａｎａｌｙｚｅｄ，ｉｎ　ｃｏｍｂｉａｎｔｉｏｎ　ｗｉｈｔ　ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ｐｒａｔｉｃｅ　ｏｆ　ｍａｎｙ　ｐｒｏｊｅｃｔｓ，ｔｈｅ　ｐｒｅｌｉｉｎａｒｍｙ　ｄｅｓｉｇｎ　ｓｃｈｅｍｅ　ｆｏｒ　ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ　ｏｆ　ｓｉｎｔｅｒｉｎｇ　ＦＧＤ　ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ　ｗａｓ　ｐｒｏｐｏｓｅｄ，ｗｈｉｃｈ　ｃａｎ　ｐｒｏｖｉｄｅ　ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ　ｆｏｒ　ｈｅ　ｓａｌｔｉｌｅ　ｉｎｄｕｓｔｒｙ．　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｉｎｔｅｒｉｎｇ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ；ｗｅｔ　ｔｙｐｅ　ｄｅｓｕｌｐｈｕｒｉｚａｔｉ０ｎ；ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　ｒｅｓｉｓｔａｎｔ；ｆｌａｋｅ　ｌｉｎｉｎｇ；ｌｉｎｉｎｇ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｄｅｓｉｇｎ　０引言　求高，因此，多年来电力行业针对脱硫装置的腐蚀　我国钢铁行业烧结烟气脱硫是继电力行业燃煤　防护积累了大量可靠的经验。　机组烟气脱硫之后ＳＯ　排放的控制重点。目前国内　胺法、双减法等多达十几种，其中石灰石一石膏法、　钢铁行业烧结烟气与电力行业燃煤机组烟气相　化大（一般为８０—１８０￣）、含尘量高以及含其他腐蚀性　烧结烟气采用的脱硫工艺有石灰石－石膏法、氨－硫　比有其特殊性，具有成分复杂、烟气量大、温度变　氨法、双碱法属于湿法烟气脱硫工艺。湿法烟气脱　气体（ＨＦ、ＨＣ１）等特点。因而在防腐蚀材料选择　硫技术因其脱硫率高、介质适用面宽、工艺技术成　和防腐蚀方案的设计上不能简单运用燃煤机组烟气　熟、稳定运转周期长、负荷变动影响小、烟气处理　脱硫防腐蚀经验。只能在工艺相似的情况下，以电　能力大等特点，被广泛地应用于电力行业燃煤机组　力行业的脱硫防腐经验作为参考，更多的还是应该　烟气脱硫，并延伸到烧结机烟气脱硫领域，成为钢　结合烧结烟气的特点，设计出有针对性的科学合理　铁行业主导脱硫工艺技术。但湿法脱硫对防腐蚀要　的防腐蚀方案，确保烧结机烟气脱硫装置的长效、可　作者简介：曾邵（１９８１－），男，湖南邵阳人，本科，主要研究方向为高性能复合材料与防腐蚀工程应用。　ＴＯＴＡＬ　ＣＯＲＲＯＳＩＯＮ　ＣＯＮＴＲＯＬ　…ｅ　Ｅ　圜　搿糟　ｓ；　ｉ　群　靠运行。　１．１．３耐磨　ｌ防腐蚀衬里技术选择　１・１烧结烟气脱硫装置防腐蚀衬里技术分析　在５％Ｈ：　果见图２。　的耐磨性优　。鳞片衬里技术及冷衬橡胶衬里技术是国内火电　胶然而，ｊ　，厂烟气脱硫装置两大主流防腐蚀衬里技术，在钢铁　剧下降行业烧结烟气脱硫防腐蚀衬里中同样存在这两大防　腐蚀衬里技术的对比选择。　１．１．１抗热应力破坏性　而鸯　一，　目一　。　热应力破坏对鳞片衬里而言是由于衬层材料　号一６０　与钢基体线膨涨系数不同引起的大分子间的力学能　耍一８０，　破坏，但对橡胶而言则是由于作用于橡胶大分子的　热能为大分子吸收转化成化学能引起的大分子本体　子本体的断链降阶（表现为胶板表面龟裂），二者　萎一　一ｔｚ。　—　时　腐蚀试验时间　间具有本质区别。有资料证明，环境温度超过８０℃　１－ＦＵＣＨＥＭ＿２中温耐磨衬里；２一ＦＵＣＨＥＭ－３中温玻璃钢复合衬里；　现象丁　篓　竺　：妻　要苎至明显　墨　龟　钢铁行业烧结烟气脱硫装置中，－Ｅ某些非正常　。图２鳞　纂　箸　性比较　。。　……一………………一　１・１＿４鳞片及冷衬橡胶衬里的综合性能比较　众所周知，鳞片衬里在耐温性、施工性、修补　工周期性等诸多方面优于橡胶衬里。不过，也有许多　情况下，其中的某些阶段极端温度可达到２００～２５０￣Ｃ。　为此，我们进行了耐热冲击性能试验，即把涂有Ⅵ　ＧＦ　胶泥的钢板交变放置在１００℃沸水和Ｏ＇Ｃ的冰水中各　性、耐热老化性、本体强度、抗扩散性底蚀能力、施　１小时，经１００次交变试验后未见异常。　１．１．２抗介质渗透性试验　人认为，在抗介质渗透性、抗热应力能力及耐磨性方　￣３ｏ％Ｈ：ＳＯ　、８０￣Ｃ条件下进行抗介质渗透试　面橡胶优于鳞片。基于此，在烧结烟气脱硫装置的防　验，结果见图１。从图１可看出，丁基橡胶溶涨后增　腐蚀方案中，部分选择采用鳞片衬里和橡胶衬里相结　重；ＦｕｃＨＥＭ一４高温胶泥衬里基本无异常；镍基合金　合的形式。比如，石灰石＿石膏法脱硫装置的防腐，　腐蚀后失重；钛腐蚀后失重；不锈钢腐蚀后失重。而　在浆液段和喷淋段选用橡胶衬里，其他部分则采用鳞　且，丁基橡胶的增重远大干鳞片衬里，这说明丁基橡　片衬里。但实践及试验均证明，在这些方面鳞片实际’　胶对介质的吸收能力远大于鳞片衬里，也就是说介质　上优于橡胶。二者的性能比较如表１。　在丁基橡胶中的渗透能力远大于鳞片衬里。　实际施工中，鳞片和橡胶结合方案的一个不可　０　Ｅ／。　＼・　－　　・－篓黧　‘　票　墨　釜　筹　－　・　篓　翥一—一１４８２　—１　５　＼　Ｌ　１８Ｏ　７００　１５００　２２Ｏ０　４，３００　仕由ｈ干田Ｉ．ｎ］骊ｒ　Ｅ。’。Ｊ　巳聃甜田陆ｉｃｆＪ：　＾。　工。　。矧　’　告・　嗌　。一｜　’　。　廊饨试骑时间：ｎ　图１鳞片涂料与耐蚀金属和橡胶的耐蚀性能比较　因此，在烧结烟气脱硫装置的防腐蚀技术上，　１２烧结烟气脱硫装置鳞片衬里材料的选择　．１＿丁基橡胶；２－ＦｕｃＨＥＭ＿４高温胶泥；３－镍基合金；４－钛；５－不锈钢　建议优先考虑使用鳞片衬里技术。　全面腐蚀控制　第２６卷第６期２０１　２年６月　图　表１　对比指标　嘲ｅ　瓣鬻　ｌｌｌ　ｌＪ　０　豫　ｊ　％冀爹蠡　誊爨ｌ　嚣　囊　冀　ｊ　ｉ蠢　曩　ｔ０　＿ｌ０■■　１。。＿ｌ　＿鳞片衬里和冷衬橡胶性能比较　鳞片衬里　冷衬橡胶　抗介质渗透性　界面粘接强度　很好　好　好　良　抗应力腐蚀　抗热老化　好（热应力环境需补强）　好　好（＞８０。Ｃ环境不可用）　差　耐温性　抗扩散性底蚀　本体强度　衬层修补性　施工性　好（最高可达２００。Ｃ）　好　好　好　好　低温（≤８０。ｃ）：好、高温：差　差　好　差　差　施工成本　质检性　适中　好　较高　良　对环境要求　施工周期　较高　短　高　长　对基体要求　适中　较高　质量控制要点　耐磨性　针孔，厚度（可查）　好　胶缝，粘贴界面（不可查）　低温（＜６０。ｃ）：好、高温：差　常规的鳞片衬里主要材料为ＶＥＧＦ（ｖｉｎｙｌ　ｅｓｔｅｒ　（６）造价适中。与钛复合板、整体镍基合金、　ｇｌａｓｓ　ｆｌａｋｅ）鳞片胶泥（涂料），是以乙烯基酯树脂　整体ＦＲＰ等相比，鳞片涂层具有最好的性价比。　材料为主材，加入１０％－４０％片径不等的玻璃鳞片等　（７）工艺性较好。具有当场配制和室温固化的　材料配制而成的。鳞片胶泥含有的玻璃鳞片，在胶　特点，解决了低温气候的固化问题和施工间隔时间　泥施工完毕后，扁平型的玻璃鳞片在树脂连续相中　问题。　叠　列：从而　致密的防渗层结构。腐　２不同区域的防腐蚀衬里结构设计　．蚀介质在固化后的胶泥中的渗透必须经过无数条曲　折的途径，因此，在一定厚度的耐腐蚀层中，腐蚀　．鉴于烧结烟气脱硫工艺众多，且各个公司的　渗透的距离大大延长，相当于有效地增加了防腐蚀　设计各有特点，因此，我们在充分认识烧结烟气特　层的厚度。所以，ｖＥＧＦ材料具有以下特点：　（１）耐腐蚀性能好。　点的基础上，针对脱硫装置腐蚀环境的共性，提出　了复合衬里结构的腐蚀控制对策。即以鳞片结构层　（２）较低的渗透率。　冲击强度较好，涂层不易产生龟裂、分层或剥离。　（抗渗层）、纤维鳞片结构层（抗渗、抗热应力　热应力层）、鳞片耐磨胶浆结构层（抗渗、抗磨）　（３）鳞片涂层具有较强的粘结强度，附着力和　层）、鳞片纤维耐磨胶浆结构层（抗渗、抗磨、抗　（４）耐温差（热冲击）性能较好。鳞片涂层　作为复合衬里结构的基本结构层　，按区域腐蚀重度　的线膨胀约为１１．５×１０～ｍ／ｍ．℃，钢铁的线膨胀系数　加以复配选用，实现高性能／ｉｆｒ格比条件下的控制腐　为１２．０　Ｘ　１０～ｍ／ｍ．℃，两者之间比较相近，使鳞片涂　蚀。同时，鳞片类型应考虑对腐蚀介质的有效性。　层适合于温度交变的重腐蚀环境。　针对烧结烟气中ＨＦ气体的存在，尤其是局部的氢　（５）耐磨性好。鳞片涂层固化后的硬度较高，　且有韧性，破坏有局部性，易于修复。　氟酸积累，如仅使用玻璃鳞片存在一定的局限性，　因此，需要同时采用以非玻璃成分的石墨鳞片和高　Ｔ０１＿ＡＬ　ＣＯＲＲＯＳｌＯＮ　ＣｏＮＴＲＯＬ　ＶＯＬ．２６　Ｎｏ．６　ＪＵＮ．２０１２　ｅ　Ｅ　圜　性能乙烯基树脂等做成的石墨鳞片胶泥作为抗腐蚀　适宜该区域的防腐蚀内衬结构如图３所示（含主　层。石墨鳞片胶泥也具有一定的局限性，仅在抗氢　材防腐蚀材料类型及配量）。其特点如下：　氟酸介质上有优势。为使防腐蚀衬里达到最佳效　（１）内衬结构中增加了耐磨胶浆贴衬玻璃钢　果，还需采取玻璃鳞片胶泥和石墨鳞片胶泥相结合　结构层，以提高衬层抗介质磨损及耐热应力破坏能　的形式。这样，既考虑了粘接力、抗渗透等性能，　力，形成对冷热物料交汇区苛刻腐蚀环境的综合防　（２）防腐蚀内衬各层均选用耐高温树脂（８９８）　（其使用条件为：湿态ＳＯ　烟气１５０＂（２，干态ＳＯ：烟气　同时也考虑到了烧结烟气中ＨＦ等特殊气体介质的腐　护能力。　蚀。　２．１冷热物料交汇区　硫液交汇区域。其主要腐蚀环境条件为：　（１）该区域烟气温度为１　１０－１８０℃，低温脱硫液　温度为室温。　冷热物料交汇区是指高温未处理烟气与低温脱　ｉ８０℃），以提高衬层抗高温新生态稀亚硫酸烧蚀腐　蚀及树脂高温严重失强能力。　（３）采用耐高温树脂（８９８）为主，胶液中　加入硬质超细粉末，以提高衬层抗热应力及磨损能　　（２）树脂高温失强，高温热应力引发的内衬材料　力。重度力学龟裂失效。　（４）耐磨胶浆层中复合玻璃布以提高耐磨胶浆　　（３）高固体含量液态自重落体引发的内衬材料冲　层抗热应力开裂能力，防止衬层力学龟裂失效。刷重度磨损。　２．２低温磨蚀区　低温磨蚀区是指吸收塔ＳＯ：吸收区及氧化池侧　壁。其主要腐蚀环境条件为：　（１）该区烟气温度为４０￣６０￣Ｃ。　（４）区域环境冷热分布不均，导致内衬层强热应　力开裂破坏。　（５）树脂高温失强导致耐磨性能下降，力学龟裂　形成介质穿透性渗透导致金属基体腐蚀。　（２）脱硫液固体含量高。　面涂　Ｏ．２０　ｔ￣，ｒｎ　４．５０　ｋｇ／ｍ　０．５０　ｋｇ，ｍ　４．５０ｋ　ｍ　Ｉ．２０　ｋｇ／ｍ￣　Ｉ２０　ｋ　ｍ。　０．２０　ｋｇ／ｍ￣　ＦＵＣＨＥＭ－５（３．５—４．０ｒａｍ）　高温耐磨型玻璃鳞片衬里　Ｉｍｍ耐磨层‘耐磨第：层）　ＦＲＰ愿（玻璃布）　ｌｍｍ耐磨层（ｆ￣ｉ，ｔ脯第　层）　ｌｍｍＶＥＧ１ｚ－ｌ层（鳞片胶泥第　屡）　ＩｍｍＶＥＧＦ－－１联（鳞月胶泥第廉涂层　层）　图３高温耐磨型玻璃鳞片衬里ＦＵＣＨＥＭ－５（３．５—４．０ｍｍ）　涂　【ｊＪ２０　ｋｇ，ｍ　，ＦＵＣＨＥＭ－２　ｆ３．５－４．Ｏｍｍ）　ｊｍｍ鲋黪层　Ｉ；４ｉ：｝膊第。¨＿　）　４．５０ｋｇ瑚　低温耐磨型玻璃鳞片衬里　ＦＲＰ瞄（玻璃布）　Ｊｉ＇ｍ射癣联ｆ耐磨第Ｊ；２－）　（）．５（Ｊ　ｋｇｍ　４　５０　ｋｇ｜Ⅲ　：：　、０　０：…　０　：　Ｉ＝１＝１　ｌｉｔｍＶＥＧＦ．２鼹ｆ鳞片股滟搿＿Ｉ撰）　Ｉ　　１２０ｋ　ｍ　１　２０　ｋｇ／ｍ　０　２０　ｋｇ／ｍ＇　’ＩｍｍＶＥＧＩ：－２瞄（辩一胶滟第威涿膳　’腠）　图４　低温耐磨型玻璃鳞片衬里ＦＵＣＨＥＭ一２（３．５　４。Ｏｍｍ）　全面腐蚀控制　第２６卷第６期２０１　２：年６月　图　冲刷重度磨损。　删ｅ　（４）低固体含量、高流速引发的内衬层轻度磨损。　适宜该区域的防腐蚀内衬结构如图５、图６（含　主材防腐蚀材料类型及配量）。其特点如下：　（１）防腐蚀内衬各层均选用耐高温树脂（８９８）　（其使用条件为：湿态ＳＯ：烟气１５０￣Ｃ，干态ＳＯ：烟气　（３）高固体含量液态自重落体引发的内衬材料　引发的露点腐蚀。　（４）低温热应力引发的内衬材料轻度热应力　破坏。　适宜该区域的防腐蚀内衬结构（含主材防腐蚀　材料类型及配量）如图４所示。其特点如下：　（１）内衬结构中增加耐磨胶浆层以提高衬层抗　１８０￣Ｃ）以提高衬层抗高温ＳＯ　烟气烧蚀腐蚀及树脂高　介质冲刷重度磨损能力和衬层抗热应力。　温严重失强能力。　（２）耐磨胶浆层中加入短切纤维以提高耐磨胶　浆层抗热应力开裂能力。　（２）在拐角处、阴阳角等处应该采用ＦＵＣＨＥＭ一６　类型。该内衬结构中增加了富树脂纤维补强层以提高　（３）采用耐蚀低温树脂（８９１）为主胶液，以　衬层抗高温热应力能力，防止力学龟裂失效；ＦＲＰ增　耐磨胶浆层一体化复合防腐蚀内衬结构，形成对低　强层采用耐高温树脂为主胶液（８９８），形成对高温区较　温磨蚀区较苛刻腐蚀环境的综合防护能力。　苛刻腐蚀环境的综合防护能力。　２．３高温区　高温区是指未处理烟气侧换热器入口烟道、换　烟道。其主要腐蚀环境条件为：　（１）该区烟气温度为８０￣１８０￣Ｃ，含尘量高。　２．４低温补强区　低温补强区是指氧化池底部及侧壁２ｍ高搅拌　（１）在机械及空气搅拌条件下高固体含量浆液　引发的内衬层的中度磨损。　热器内壁、换热器出口至吸收塔入口区烟道、旁路　区。其主要腐蚀环境条件为：　（２）树脂高温失强，高温热应力引发内衬材料　重度力学龟裂失效。　坏。　（２）低温热应力引发的内衬层的轻度应力破　（３）在维修条件下，人为机械力碰撞破坏引发　０．２０ｋｇ／ｍ＇　（３）装置停用时环境湿度吸收残存ＨＦ、ＳＯ：等　面涂　ＦＵＣＨＥＭ一４（１．５－２．０ｒａｍ）　高温玻璃一石墨鳞片衬里　１ｍｍＶＥＧＦ一１层（石墨鳞片胶泥层）　ｌｍｍＶＥＧＦ・１层（玻璃鳞片胶泥层）　底涂层１．６０　ｋｇ／ｍ２　１．６０ｋｇ／ｍ＇　０．２０　ｋｇ／ｍ＇　防腐蚀内衬各层厚度可根据设计总厚度调整．建议内衬层厚度为１．５—２．Ｏｍｍ。　图５高温玻璃一石墨鳞片衬里ＦＵＣＨＥＭ　（１．５—２．０ｍｍ）　ＦＵＣＩＩＥＭ一６（２．５—３．０ｍｍ）　面涂０．２０　ｋｇ／ｍ　高温鳞片复合纤维增强衬里　抗ＨＦ增强层（２层涤纶布）１ｍｍＶＥＧＦ一１层（玻璃鳞片胶泥层）　ＦＲＰ增强层（１层短切毡／２层０４布）　ｌｍｍＶＥＧＦ一１层（玻璃鳞片胶泥层）　０．６０　ｋｇ／ｍ　１．６０　ｋｇ／ｍ　１．００ｋｇ／ｍ　１．６０　ｋｇ／ｍ２　底涂层０．２０　ｋｇ／ｍ　高温热应力将引发的内衬层重度力学龟裂失效，增强型衬里充分考虑了抗热应力破坏。　图６高温鳞片复合纤维增强衬里ＦＵＣＨＥＭ－６（２．５－３。０ｍｍ）　ＴＯ１－ＡＬ　ＣＯＲＲＯＳＩＯＮ　ＣＯＮＴＲＯＬ　ＶＯ　Ｌ．２６　ＮＯ．６　ＪＵＮ．２０１２　…ｅ　Ｅ　豳　的内衬层机械力损伤。　（４）因设备基座变形，导致设备底板形变引发　的内衬层形变应力开裂。　透腐蚀。　（３）低温热应力引发的内衬层轻度应力破坏。　（４）低固体含量、高流速引发的内衬层轻度磨　　（５）搅拌空气排气管空气冲刺引发的下方防腐　损。蚀层局部力学失效。　．　适宜该区域的防腐蚀内衬结构（含主材防腐蚀　适宜该区域的防腐蚀内衬结构（含主材防腐蚀　材料类型及配量）如图８所示。其特点是：防腐蚀内　材料类型及配量）如图７所示。其特点如下：　衬各层均选用耐蚀低温树脂（８９１）（其使用条件为：　（１）内衬结构中增加富树脂玻璃钢补强层，以　湿态ＳＯ２烟气１００￣２，干态ＳＯ２烟气１３０￣Ｃ），以提高　提高衬层抗人为机械力碰撞破坏及设备底板形变破　衬层抗腐蚀能力。　坏，防止内衬层机械力损伤及形变应力开裂。　（２）采用低温树脂为主胶液，以鳞片衬里、玻　２．６脱硫液池槽区　主要是石灰石及浆液的贮存、备用、过流系　璃钢补强层一体化复合防腐蚀内衬结构，形成对低　统。其主要腐蚀环境条件为：　温补强区一般腐蚀环境的综合防护能力。　（３）搅拌空气排气管垂直下方防腐蚀层局部加　衬橡胶或瓷砖（３００　Ｘ　３００ｍｍ，厚＞￣３ｍｍ），以防止　空气冲刺引发局部损坏。　损。　（１）烟气温度为４５－６０℃。脱硫液固体含量　３０％－４０％。　（２）高固体含量浆液排注引发的衬层轻度磨　２．５低温区　（３）石灰石浆液及残存的稀（亚）硫酸引发的　适宜该区域的防腐蚀内衬结构（含主材防腐蚀　材料类型及配量）见图９。其特点如下：　（１）富树脂结构层（２层短切毡＋１层玻璃布＋３　低温区是指吸收塔处理烟气出口烟道、除雾器　内衬层渗透腐蚀。　设备内壁、净烟气侧换热器内壁及出口烟道等。腐　蚀环境条件为：　（１）烟气温度为４０－９０＂Ｃ。　（２）ＳＯ：吸收中的新稀亚硫酸引发的内衬层渗　层涤纶布构成）解决了衬里层的强度问题，同时也　ＦＵＣＨＥＭ一３（２．５－３．０ｍｍ）　面涂　抗ＨＦ增强层（２层涤纶布）　ｌｍｍＶＥＧＦ．２层（玻璃鳞片胶泥层）　Ｏ．２０　Ｏ．６０　ｍ　ｍ　低温鳞片复合纤维增强衬里　１．６０　ｋｅｇ　ＦＲＰ增强层（Ｉ层短切毡，２层Ｏ４布）　ｌｍｍＶＥＧＦ－２层（玻璃鳞片胶泥层）　底涂层　说明：防腐蚀内衬各层厚度可根据设计总厚度调整，建议采用２ｍｍ。　１．００　ｋ　１．６０　ｍ’　Ｏ．２０ｋｅｇｍ　图７低温鳞片复合纤维增强衬里ＦＵＣＨＥＭ一３（２，５￣３．Ｏｍｍ）　ＦＵＣＨＥＭ－１（１．５—２．０ｍｍ）　面涂　ｌｎｍａＶＥＧＦ．２层（石墨鳞片胶泥层）　１ｍｍＶＥＧＦ一２层（玻璃鳞片胶泥层）　底涂层　Ｏ．２０ｋｅｇｍ￣　１．６０ｋｅｇ　１．６０　ｋｅｇｍ　Ｏ．２０　ｋ　低温玻璃一石墨鳞片衬里　图８　低温玻璃・石墨鳞片衬里ＦＵＣＨＥＭ－１（１．５－２．０ｍｍ）　全面腐蚀控制　第２６卷第６期２０１２年６月　图　ｅ　面涂０．２０ｋｇ／ｍ　ＦＵＣＨＥＭ一７（２．０—２．５ｍｍ）　低温玻璃一石墨鳞片衬里　３层涤纶布　０．６０ｋｇ／　１层玻璃布　２层短切毡　底涂层　说明：该区亦可在表面复合ＶＥＧＦ・２胶泥防腐蚀层衬里结构　０．５０ｋｇ／ｍ　２，００ｋｇ／ｍ　０．２０ｋｇ／ＩＩｌ２　图９低温玻璃一石墨鳞片衬里ＦＵＣＨＥＭ一７（２．０－２．５ｍｍ）　提高内衬防腐蚀层抗介质（特别是ＨＦ）渗透腐蚀。　并且，这个复合结构也符合防腐蚀设计要求中的　“（６）高温ＳＯ：湿烟气引发的衬层碳化烧蚀腐蚀　（温度大于１５０￣Ｃ时）。　（７）烟气中夹杂的液滴引发的衬层空泡腐蚀。　（８）进口烟道外延段结构性不足，因结构震颤　ｓｅｃｏｎｄａｒｙ　ｂｏｎｄｉｎｇ”。树脂胶料可采用８９１树脂加　衬。　　（２）也可在底层复合ｌｍｍＶＥＧＦ一２层胶泥复合　引发的衬层重度力学开裂。结构，以提高衬层抗热应力及磨损能力。　此处建议采用合金材料，如５９合金、Ｃ２７６合金　２＿７吸收塔烟道进口区　该区主要腐蚀环境条件为：　等，但应注意碳钢与合金焊缝区的防护措施　】，最好　采用螺接联接结构（膨胀节）。某装置吸收塔进口　　（１）环境温度为１４０－１５０℃（无烟气换热设　烟道结构设计见图１０。如未采用合金，也可以采用ＦＵＣＨＥＭ－５高温耐　备）或１１０￣１２０￣Ｃ。　（２）ＳＯ　吸收过程中不断浓缩的新生态稀亚硫　磨型玻璃鳞片衬里（见图３）；为了提高耐磨和耐温度　冲击能力，还可采用ＶＥＧＦ一１玻璃一石墨鳞片胶泥复合　酸引发的衬层渗透腐蚀。　（３）低固体含量、高流速引发的衬层中度磨　不透性石墨砖衬里结构方式（见图１１），衬砖采用　损。　ＶＥＧＦ－１石墨玻璃鳞片胶泥。其特点如下：　（４）树脂高温失强，高温热应力引发的衬层重　（１）防腐蚀内衬各层均选用耐高温树Ｊ］￣（８９８）　（使用条件为：湿态ＳＯ：烟气１５０℃，干态ＳＯ：烟气　度力学龟裂失效。　（５）间歇性交变高温热应力及热冲击引发的衬　１８０℃），以提高衬层抗高温新生态稀亚硫酸烧蚀腐　层重度力学开裂。　蚀及树脂高温严重失强能力。　原结构设计　图１０某装置吸收塔进口烟道结构改进设计　改进结构设计　（下转第３２页）　ＴＯ１＿ＡＬ　ＣｏＲＲｏＳＩＯＮ　ＣＯＮＴＲｏＬ　Ｖｏ　Ｌ．２６　ＮＯ．６　ＪＵＮ．２０１２　圜　慧　蝴　鬈譬爱　≯　≯露　零凌　稻　整　辫　蠊　秘　澎　凌骥　ｌ　筵ｉ薅黪麓羲§瓣　港魏瓣濒　蓦　懿　作用。１，４一丁炔二醇在碳钢表面形成单分子层吸附，　参考文献　－满￣Ｌａｎｇｍｕｉｒ吸附等温式，吸附过程是熵减小的放　【ｌ】张天胜缓蚀剂【Ｍ］．北京：化学工业出版社，２００２：１２—１３．　Ｉ，Ｈ　ｉｒａｋａ　ｗａＹＥｆｆｅｃｔ　ｏｆＩ－　ｄｒｏｘｙｅｔｅｎｅ１，　ｈ　　ｈｙｌｉｄｙ热过程。ｌ，４一丁炔二醇是一种混合型缓蚀剂　，单独使　眩　．ｒｉ。。ｉｄ。ｔｈ。。。仃。。ｉ。。ｆ４１。ｔ。。ｌｉ０．３％。。ｄｉｕ用缓蚀率不高，可以通过和其他组分复配提高缓蚀　ｃｈｌｏｒｉｄｅ　ｓｏｌｕｔｉｏｎ【Ｊ】．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ，１９８６，４２（５）：２７２－２７９．　率，再广泛应用于实际生产中。　４，　建华・炔醇的缓蚀作用Ⅲ・四川化工与腐蚀控制，２００　，　（上接第２６页）　ＶＥＧＦ－１玻璃一石墨鳞片胶泥　第２层石墨板（ＶＥＧＦ－１石墨鳞片）　５．００ｋｇ／ＩＩｌ｜　复合不透性石墨板砖衬里　【　Ｉ　一　Ｉ　Ｉ　Ｉ　ｌ　Ｉ　第１层石墨板（ＶＥＧＦ一１石墨鳞片）　ｌ　、ＬＬ、　Ｉ¨　５．００ｋｇ／　１．６０ｋｇ／Ⅱｒ　１．６０ｋｇ／盯　Ｏ．２Ｏｋｇ／Ｉｆｌ｜　Ｉ　—　Ｉ　ｌ　Ｉ　、Ｌ　　一Ｉ　ｌｍｍＶＥＧＦ．１层（玻璃鳞片胶泥）　Ｉ　ｌｍｍＶＥＧＦ・ｌ　一　１层（玻璃鳞片胶泥）　底涂层　图１　１　ＶＥＧＦ・１玻璃－石墨鳞片胶泥复合不透性石墨板砖衬里　（２）内衬结构中增加耐磨胶浆贴衬玻璃钢结构４结束语　苎，成对冷热物料交汇区苛刻腐蚀环境的综合防护能　苎　曼　登　力。　实际应用表明，ｖＥＧＦ鳞片胶泥材料用于钢铁行　业烧　；　防腐主　于防腐蚀是一个系统工程，除了采用优化结构设计　、３应用效果　外，选择优质材料确保施工质量同样很关键。另　ｖＥＧＦ鳞片胶泥产品除在电力系统脱硫防腐工　外，还必须有符合规范要求的施工环境，对工期的　程中广泛应用外，在钢铁行业的烧结（球团）、竖　不合理要求以及不给予充分的固化保养时间等，都　炉烟气脱硫防腐工程中的应用也达１０个以上，如：　会影响最终的防腐蚀效果。　参考文献’　河北唐山某钢铁公司３００ｍ　烧结机烟气脱硫防腐蚀工　程；河北唐山某钢铁公司２６５ＩＴｌ２烧结机烟气脱硫防腐蚀工程；河北邯郸某钢铁公司２×３００ｍ　烧结机烟气　ｎ　脱硫防腐蚀工程；四川攀枝花某煤化工有限公Ｎ４０　万吨／年竖炉窑气脱硫防腐蚀Ｉ程等。　姿　基　北京：１９９９．中国环境科学出版社，１９９９．　【２】王天堂，陆士平・ＶＥＧＦ鳞片泥在烟气脱硫装置中的应用【Ｊ】．中　ＶＥＧＦ鳞片胶泥材料在以上工程中的使用效果均　［３】星　军　很好。其中，四川攀枝花某煤化工有限公Ｎ４０万ｔ／ａ　出版社，１９９６．　；　设计与施工手册【ｓ］．北京：化学工业　）　片胶泥在脱硫烟道中的应肌刀・腐蚀与　竖炉窑气（氟化物含量＜ｌ００ｍｇ／Ｎｍ　）脱硫防腐蚀　鐾嘉　用结构为底涂＋１ｍｍｖＥＧＦ玻璃鳞片胶泥＋３　抗氢　工程为改造项目，开始选择呋喃树脂内衬防腐蚀，３　（５】李国莱等．重防腐蚀涂　【Ｍ】．北京：化学工业出版社，１９９９．　个月不至ＩＩ全部失效Ｉ后选择ＶＥＧＦ鳞片胶泥材料：诵　［６１李国莱．合成树脂及玻璃钢［Ｍ】．北京：化学工业出版社，１９９５．　治等・防腐蚀技术应用实例　・北京：化学工业出版社，　酸涂料，设计厚度为２ｍｍ，其他耐磨部分４ｍｍ、加　【８】Ｍｉｔｓｒｕ　ｔａｋｅｓｈｉｔａ，ｈｅｒｍｉｎｅ　Ｓｏｕｄ．ＦＧＤ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ＆ｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅ　ｏｎ　ｏａｌ－ｆｉ强部位３ｍｍ。工程自２００８年底投用，至今整体效果　［９】ｃｒｅ化学工业ｄ；　塞　嚣　产装　良好，检修时未发现腐蚀、剥落等现象。　置的腐蚀与防护【ｓ】．北京：化学工业出版社，１９９１．　ＴＯ。ｒＡＬ　ＣＯＲＲＯＳＩＯＮ　ＣＯＮＴＲＯＬ　ＶＯ　Ｌ＿２６　Ｎｏ．６　ＪＵＮ．２０１２